內(nèi)圈
- 輪轂軸承單元內(nèi)圈蠕動(dòng)特性的試驗(yàn)研究*
三代輪轂軸承單元內(nèi)圈與法蘭軸頸之間的相對(duì)蠕動(dòng)問題更加凸顯。蠕動(dòng)在其滑動(dòng)瞬間就會(huì)產(chǎn)生異響,當(dāng)蠕動(dòng)長期存在時(shí),若異響未被識(shí)別,內(nèi)圈和法蘭軸配合面會(huì)產(chǎn)生磨損,導(dǎo)致配合過盈量降低,軸承變得松曠,進(jìn)而出現(xiàn)行駛異響,嚴(yán)重的會(huì)產(chǎn)生法蘭盤斷裂的風(fēng)險(xiǎn)。為此,普通乘用車需要保證在0.7 g的側(cè)向加速度載荷下不蠕動(dòng),而高性能型汽車則會(huì)有更高的載荷要求[4]。HARRIS T A等人[5]利用彈性壁厚理論,分析了過盈量對(duì)游隙的影響,通過配合關(guān)系計(jì)算了圓環(huán)的配合力、尺寸變化等;但是
機(jī)電工程 2023年2期2023-03-11
- 球鉸軸承摩擦系數(shù)對(duì)運(yùn)動(dòng)工況影響的仿真分析
內(nèi)外圈接觸球面為內(nèi)圈提供克服與旋翼軸之間摩擦阻力的動(dòng)力，球鉸軸承中內(nèi)圈內(nèi)表面與旋翼軸接觸面、外圈內(nèi)球面與內(nèi)圈外球面接觸面的接觸狀態(tài)也在持續(xù)發(fā)生變化，故2個(gè)接觸面間的狀態(tài)對(duì)球鉸軸承運(yùn)動(dòng)的影響至關(guān)重要。接觸問題涉及數(shù)學(xué)和物理，具有雙重復(fù)雜性，很難找到完整的理論和求解方法，并且現(xiàn)有的球鉸軸承試驗(yàn)機(jī)和檢測(cè)技術(shù)很難采集到軸承內(nèi)外圈以及內(nèi)圈與旋翼軸之間接觸的真實(shí)狀態(tài)。目前，球鉸軸承的研究大多局限于球鉸試驗(yàn)技術(shù)[4-7]或帶有球鉸軸承的自動(dòng)傾斜器機(jī)構(gòu)的多體運(yùn)動(dòng)學(xué)分析[8
計(jì)算機(jī)輔助工程 2022年4期2023-01-29
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)軸承內(nèi)圈斷裂失效機(jī)理分析*
機(jī)工作后發(fā)現(xiàn)軸承內(nèi)圈出現(xiàn)斷裂故障，嚴(yán)重影響了發(fā)動(dòng)機(jī)的安全使用。故障軸承為滾子軸承，位于高低壓轉(zhuǎn)子之間，其外圈位于軸承座上隨低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)，內(nèi)圈位于高壓渦輪后軸上隨高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動(dòng)。內(nèi)圈采用過盈方式裝配在高壓渦輪軸上，并裝有防轉(zhuǎn)銷。內(nèi)外圈及滾動(dòng)體材料均為Cr4Mo4V，防轉(zhuǎn)銷材料為1Cr11Ni2W2MoV。內(nèi)圈內(nèi)表面鍍鉻，以保證內(nèi)圈與高壓渦輪軸的配合緊度[7]。國內(nèi)外針對(duì)滾動(dòng)軸承部件故障分析及改進(jìn)有較多研究。吳鵬飛[8]等利用模糊熵和分形維數(shù)結(jié)合的方法對(duì)滾動(dòng)軸承
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2022年6期2023-01-29
- 雙內(nèi)圈型雙列角接觸球軸承的組配測(cè)量方法
09)1 概述雙內(nèi)圈型雙列角接觸球軸承具有1個(gè)軸承外圈和2個(gè)軸承內(nèi)圈(圖1)，在結(jié)構(gòu)形式上相當(dāng)于一組背對(duì)背組配軸承，并且在出廠時(shí)就已根據(jù)客戶需求調(diào)整好軸向游隙或預(yù)緊力，具有結(jié)構(gòu)緊湊，使用方便等優(yōu)點(diǎn)[1-3]。使此類軸承初始狀態(tài)下具有軸向游隙或預(yù)緊力的方法在于調(diào)整兩內(nèi)圈溝道之間的距離，與常規(guī)兩聯(lián)單列角接觸球軸承的組配過程相比，雙內(nèi)圈型雙列角接觸球軸承的內(nèi)、外圈高度不一樣，其組配測(cè)量過程更加復(fù)雜，根據(jù)生產(chǎn)實(shí)際及相關(guān)參考文獻(xiàn)[4-6]，目前此類軸承的組配測(cè)量均基
軸承 2022年11期2022-11-21
- 基于集中參數(shù)模型的滾動(dòng)軸承故障研究
含4個(gè)主要部件：內(nèi)圈、外圈、保持架和滾動(dòng)體，中心承受著徑向力載荷Fr。將正常滾動(dòng)軸承構(gòu)建成具有6自由度的參數(shù)模型。參數(shù)mi、ci和ki分別是內(nèi)圈的質(zhì)量、等效阻尼和軸承剛度，同樣其它參數(shù)如mo、co、ko和mr、cr、kr分別是外圈和保持架的相關(guān)參數(shù)。其中xi和yi、xo和yo、xr和yr分別是內(nèi)圈、外圈和保持架在x和y兩個(gè)方向的相關(guān)位移。根據(jù)牛頓第二定律得滾動(dòng)軸承集中參數(shù)模型的六自由度等式為：圖1 滾動(dòng)軸承2 軸承外圈局部故障模型創(chuàng)建與分析2.1 外圈局部
機(jī)械工程師 2022年7期2022-07-15
- JL-2 型變速器輸出軸軸承內(nèi)圈脫出故障改進(jìn)
軸承，采用了軸承內(nèi)圈通過內(nèi)卡簧固定在輸出軸軸頸的結(jié)構(gòu)（見圖1）。該機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)思路是通過卡簧漲開后，卡住軸承內(nèi)圈卡簧槽及輸出軸卡簧槽，從而完成對(duì)兩個(gè)零件的緊固。圖1 軸承結(jié)構(gòu)示意圖2 耐久試驗(yàn)過程故障分析JL-2 型變速器在進(jìn)行第一臺(tái)樣機(jī)臺(tái)架穩(wěn)態(tài)耐久試驗(yàn)過程中，試驗(yàn)進(jìn)行到67%時(shí)臺(tái)架異常報(bào)警停機(jī)，變速器拆解后發(fā)現(xiàn)輸出軸軸承內(nèi)圈脫出（見圖2），內(nèi)圈內(nèi)孔同軸外圓接合面發(fā)生相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)的痕跡（見圖3）。該卡簧鎖止軸承內(nèi)圈結(jié)構(gòu)，JL-1 型變速器也在使用，且JL-1 型變
機(jī)械管理開發(fā) 2022年4期2022-07-08
- 某工程車軸箱軸承內(nèi)圈裝反對(duì)軸承壽命的影響分析
人操作失誤，軸承內(nèi)圈出現(xiàn)裝反的情況，導(dǎo)致滾子部分區(qū)域處于懸空狀態(tài)，影響了軸承的載荷分布情況及壽命，所以有必要對(duì)內(nèi)圈裝反的軸承進(jìn)行受力分析與壽命評(píng)估。1 雙列圓柱滾子軸承接觸應(yīng)力計(jì)算1.1 軸承參數(shù)軸承采用雙列圓柱滾子軸承，由NJP 2228Q1/C4S0型號(hào)軸承以及NJ2228Q1/C4S0型號(hào)軸承組合而成。此軸承具有結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力大及受負(fù)荷后變形小等優(yōu)點(diǎn)，一般用于工程車上。雙列圓柱滾子軸承三維模型及部分剖面圖如圖1-圖2所示，軸承參數(shù)如表1所示。圖1
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2022年3期2022-06-24
- 地鐵車輛用QJ型四點(diǎn)接觸球軸承軸向游隙測(cè)量方法
固定軸承外圈并對(duì)內(nèi)圈進(jìn)行正反2個(gè)軸向的加載進(jìn)行測(cè)量。這種測(cè)量方法簡(jiǎn)便實(shí)用，但對(duì)于機(jī)車軸承而言，儀器的系統(tǒng)誤差相對(duì)較大(比如X195A的系統(tǒng)誤差約±0.008 mm)，測(cè)量準(zhǔn)確度不高。簡(jiǎn)易測(cè)量方法[1]如圖1a所示，將外圈一端面支在3個(gè)均布、等高的固定支點(diǎn)或一支承柱體上,將壓板置于上半內(nèi)圈的端面上并將指示儀置于壓板中心，外圈保持不動(dòng)，通過壓板向下施力,使上半內(nèi)圈向下至極限位置，記下指示儀讀數(shù)后松開；用手將下半內(nèi)圈向上抬起至另一極限位置，記下指示儀讀數(shù)后松開；
軸承 2022年5期2022-06-08
- 雙列圓錐滾子軸承內(nèi)圈端面間隙偏差對(duì)其力學(xué)特性的影響*
具有錐形滾道，且內(nèi)圈為分體式結(jié)構(gòu)的一對(duì)圓錐滾子軸承，能承受較大徑向負(fù)荷和雙向軸向負(fù)荷，廣泛應(yīng)用在軌道車輛軸承、風(fēng)電主軸、驅(qū)動(dòng)橋主減速等領(lǐng)域。雙列圓錐滾子軸承內(nèi)圈為分體式結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)加工過程中，兩內(nèi)圈滾道直徑與錐角尺寸難免存在偏差，使得內(nèi)圈端面間存在間隙，間隙存在偏差。在承受外載荷作用時(shí)，內(nèi)圈間隙使得滾動(dòng)體載荷分配等產(chǎn)生變化，直接影響軸承內(nèi)部接觸力學(xué)和整體剛度特性。因此，開展雙列圓錐滾子軸承內(nèi)圈端面間隙對(duì)其力學(xué)性能影響具有重要的研究意義和工程實(shí)用價(jià)值。國內(nèi)外學(xué)
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2022年2期2022-05-09
- 圓錐滾子主軸承熱結(jié)構(gòu)數(shù)值分析*
在軟件中設(shè)置軸承內(nèi)圈與主軸的過盈量δ分別為0.5 mm、1 mm和1.5 mm；設(shè)置主軸承內(nèi)圈溫度分別為80 ℃和100 ℃；主軸壁厚與主軸承徑向厚度比值H分別為0.9和1。2 計(jì)算結(jié)果與討論2.1 接觸應(yīng)力、變形和溫度分布在主軸承裝配過程中，先將主軸承內(nèi)圈和滾子組合體與主軸過盈配合，由于滾子和內(nèi)圈組合體在裝配時(shí)未承受軸承外圈螺栓的軸向預(yù)緊力，因此裝配分析時(shí)不考慮滾子和外圈的影響。主要分析在裝配過程中軸承內(nèi)圈與主軸的過盈量、主軸壁厚和內(nèi)圈加熱溫度對(duì)軸承內(nèi)圈
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年1期2022-03-15
- 某圓柱滾子軸承卡滯問題的分析及改進(jìn)措施
滾子主軸承在安裝內(nèi)圈組件時(shí)，運(yùn)轉(zhuǎn)出現(xiàn)卡滯的問題進(jìn)行分析，通過對(duì)軸承結(jié)構(gòu)的改進(jìn)設(shè)計(jì)，嚴(yán)格控制加工精度，使改進(jìn)設(shè)計(jì)后加工的軸承滿足了主機(jī)的使用要求。2 問題描述該型號(hào)軸承的結(jié)構(gòu)為：內(nèi)圈雙擋邊、內(nèi)徑和滾道的越程槽處分別均布圓周方向油槽和徑向進(jìn)油孔，且內(nèi)圈一端帶有拉拔槽、外圈無擋邊的圓柱滾子軸承。軸承套圈和滾子采用耐熱鋼材料，保持架材料為合金鋼。主機(jī)裝配過程中，在安裝軸承內(nèi)圈組件（由內(nèi)圈、保持架和滾子組成）時(shí)，當(dāng)軸承內(nèi)圈在 96kN 的軸向壓緊力作用下壓緊后，出現(xiàn)
哈爾濱軸承 2021年3期2021-11-05
- 起吊設(shè)備繩輪用雙列滿裝圓柱滾子軸承的優(yōu)化設(shè)計(jì)和應(yīng)用技術(shù)
外圈、兩個(gè)單滾道內(nèi)圈、兩個(gè)端面密封、若干圓柱滾子和一個(gè)鎖緊環(huán)組成，雙滾道外圈外徑上帶有兩個(gè)安裝軸向定位止動(dòng)環(huán)的止動(dòng)槽。通常繩輪軸承內(nèi)圈比外圈寬 1mm[4]。圖2 繩輪用雙列滿裝圓柱滾子軸承結(jié)構(gòu)軸承裝配時(shí)，外圈、內(nèi)圈、滾子和密封組裝好后，由鎖緊環(huán)將兩個(gè)內(nèi)圈圓周方向鎖緊，防止軸承散套，同時(shí)還要保證鎖緊環(huán)與軸承內(nèi)圈不產(chǎn)生相對(duì)旋轉(zhuǎn)，從而防止兩個(gè)零件上的油孔錯(cuò)位。3 出現(xiàn)的問題3.1 軸承制造問題由于繩輪軸承特殊的結(jié)構(gòu)，其內(nèi)圈由兩個(gè)單滾道內(nèi)圈組成， 軸承裝配后為防
哈爾濱軸承 2021年3期2021-11-05
- 基于有限元方法的內(nèi)圈裝反軸承受力分析與壽命評(píng)估
裝過程中出現(xiàn)軸承內(nèi)圈裝反的情況，導(dǎo)致滾子部分區(qū)域處于懸空狀態(tài)，嚴(yán)重影響軸承的載荷分布情況及壽命，所以有必要對(duì)內(nèi)圈裝反的軸承進(jìn)行受力分析與壽命評(píng)估。除此之外滾子部分區(qū)域懸空的長度不同，也會(huì)極大地影響軸承壽命，有必要研究內(nèi)圈裝反時(shí)不同凸懸量對(duì)軸承疲勞壽命的影響。1 雙列圓柱滾子軸承簡(jiǎn)介1.1 軸承參數(shù)軸承采用雙列圓柱滾子軸承，由NJP2228Q1/C4S0型號(hào)軸承以及NJ2228Q1/C4S0型號(hào)軸承組合而成，這種帶中隔圈的軸承一般用于工程車上，雙列圓柱滾子軸
- 32216軸承斷裂失效分析
前言圓錐滾子軸承內(nèi)圈斷裂是失效的一種形式，有很多方面的原因。主要分為軸承本身加工過程中出現(xiàn)的鍛造裂紋、淬火裂紋等質(zhì)量問題；軸承安裝拆卸過程中直接錘擊或過盈配合較緊導(dǎo)致軸承過載斷裂；在彎曲、拉伸、扭轉(zhuǎn)條件下，應(yīng)力不斷超過疲勞強(qiáng)度極限產(chǎn)生的疲勞裂紋；與軸承套圈端面配合的零件之間發(fā)生滑動(dòng)摩擦，在軸向力的作用下，摩擦及高熱導(dǎo)致軸承套圈端面產(chǎn)生熱裂等使用問題。2 失效軸承狀態(tài)軸承安裝到試驗(yàn)軸上準(zhǔn)備試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)其中一套軸承內(nèi)圈斷裂，將軸承進(jìn)行拆套，通過斷口切樣，檢查斷口
哈爾濱軸承 2021年2期2021-08-12
- 內(nèi)圈傾斜角對(duì)高速角接觸球軸承動(dòng)態(tài)特性的影響
值計(jì)算方法研究了內(nèi)圈傾斜角對(duì)軸承載荷分布的影響。Oktaviana等[10]研究了內(nèi)圈傾斜角對(duì)角接觸球軸承打滑影響，發(fā)現(xiàn)在定位預(yù)緊下內(nèi)圈傾斜角不會(huì)增大軸承打滑。張學(xué)寧等[11]研究了套圈傾斜角對(duì)軸承接觸角的影響規(guī)律，發(fā)現(xiàn)套圈傾斜時(shí)接觸角沿位置角分布不均，且這些現(xiàn)象隨套圈傾斜角的增大而愈發(fā)明顯。周陽[12]編制了考慮安裝誤差的角接觸球軸承計(jì)算軟件。熊萬里等[13]研究了高速角接觸球軸承套圈傾斜角允許范圍，但其未考慮工況因素的影響。張進(jìn)華等[14]和方斌等[1
兵工學(xué)報(bào) 2021年6期2021-07-29
- 微型三點(diǎn)接觸球軸承雙半內(nèi)圈溝道加工工藝改進(jìn)
71039)雙半內(nèi)圈三點(diǎn)接觸球軸承可承受雙向軸向載荷，也可承受一定的徑向載荷，且適用于高速工況，需求量日益增加。針對(duì)P5及以上精度的微型雙半內(nèi)圈三點(diǎn)接觸球軸承，采用“內(nèi)圈按一個(gè)整體加工后再進(jìn)行剖切”的工藝路線，無法保證雙半內(nèi)圈溝道加工精度。經(jīng)工藝驗(yàn)證,多采用“整體加工→剖切→粘接加工”的工藝路線進(jìn)行加工，以提高內(nèi)圈加工精度[1]。1 三點(diǎn)接觸球軸承雙半內(nèi)圈溝道加工難點(diǎn)三點(diǎn)接觸球軸承雙半內(nèi)圈的加工工藝(圖1)可分為3類：1)整體加工。在未剖切前以整體內(nèi)圈進(jìn)行
軸承 2021年10期2021-07-22
- 強(qiáng)化研磨噴射時(shí)間對(duì)內(nèi)圈溝道尺寸和殘余應(yīng)力的影響
磨噴射時(shí)間對(duì)軸承內(nèi)圈直徑與內(nèi)圈滾道直徑的影響，噴射時(shí)間超過12 min后套圈尺寸不再變化。上述文獻(xiàn)對(duì)強(qiáng)化研磨后軸承套圈表面粗糙度和硬度做了大量研究，但對(duì)強(qiáng)化研磨過程中軸承內(nèi)圈滾道尺寸和殘余應(yīng)力研究較少。強(qiáng)化研磨時(shí)研磨料與工件碰撞時(shí)間在1×10-5s內(nèi)[12]，試驗(yàn)無法準(zhǔn)確捕捉工件的瞬態(tài)響應(yīng)。計(jì)算機(jī)仿真技術(shù)能解決上述問題，特別是Abaqus軟件，能可靠模擬高度非線性問題，其中Explicit模塊能夠捕捉碰撞過程中的瞬態(tài)響應(yīng)。鑒于此，以某工業(yè)機(jī)器人用SKF61
軸承 2021年9期2021-07-22
- 雙金屬復(fù)合內(nèi)圈滾動(dòng)軸承接觸特性分析
于滾動(dòng)狀態(tài)，軸承內(nèi)圈滾道表面長時(shí)間與不同滾子接觸，軸承重載荷運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，滾道表面的磨損更為嚴(yán)重.通過不同彈性模量金屬材料的組合[3]，改變滾道表面接觸剛度，降低軸承內(nèi)圈抗變形能力，增大其接觸變形程度即滾子與滾道的接觸面積，從而降低接觸表面的平均接觸應(yīng)力.筆者基于赫茲接觸理論和波西涅克斯彈性理論[4]，計(jì)算滾子與滾道的最大接觸應(yīng)力與接觸寬度；通過復(fù)合材料性能指標(biāo)推算雙層金屬復(fù)合材料軸承內(nèi)圈的等效彈性模量[5]；采用ANSYS Workbench軟件對(duì)滾子滾道接觸
- 基于Workbench下深溝球軸承內(nèi)圈模態(tài)分析
：針對(duì)深溝球軸承內(nèi)圈在工作過程中出現(xiàn)共振的問題，利用有限元軟件Wokbench對(duì)其進(jìn)行模態(tài)分析，得到固有頻率和振型，從而避開共振區(qū)域，減少內(nèi)圈失效率，提高軸承內(nèi)權(quán)的使用壽命。關(guān)鍵詞：內(nèi)圈;模態(tài)分析;軸承引言目前隨著我國現(xiàn)代化工業(yè)的發(fā)展，大量的機(jī)械設(shè)備投入使用，深溝球軸承作為目前工業(yè)設(shè)備中的重要的轉(zhuǎn)動(dòng)零件之一，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單由一個(gè)外圈，一個(gè)內(nèi)圈、一組鋼球和一組保持架組成。滾動(dòng)軸承廣泛應(yīng)用于汽車、風(fēng)電、機(jī)床設(shè)備及國防事業(yè)中，是起著支撐其它零部件和保證傳動(dòng)精度作用的
大眾科學(xué)·上旬 2020年4期2020-10-21
- 差速器軸承內(nèi)圈壓裝異響的研究
述一種差速器軸承內(nèi)圈壓裝工藝的分析及研究，在保證差速器軸承裝配性能的同時(shí)，提升裝配質(zhì)量及生產(chǎn)效益。關(guān)鍵詞：差速器軸承;內(nèi)圈;壓裝;異響1 引言軸承是現(xiàn)代汽車中一種很重要的零部件，在前驅(qū)汽車變速器的差速器上，常選用的軸承為圓錐滾子軸承，配合方式為過盈配合，裝配方式為伺服壓機(jī)壓裝。差速器軸承的壓裝質(zhì)量是變速器的裝配質(zhì)量極其關(guān)鍵的一個(gè)，不僅影響著軸承本身的壽命，也會(huì)影響到其周邊零件的使用壽命。現(xiàn)有的差速器裝配工藝，常采用伺服壓機(jī)設(shè)備，將差速器軸承內(nèi)圈壓裝至差速器
時(shí)代汽車 2020年10期2020-07-24
- 調(diào)溫水泵軸承開裂失效分析
型角接觸球軸承的內(nèi)圈發(fā)生開裂。該調(diào)溫水泵為進(jìn)口離心泵，泵軸轉(zhuǎn)速1 500 r/min。2018年8月大檢修時(shí)更換了新軸承，為NSK公司進(jìn)口軸承。更換新軸承后，從9月8日水泵啟機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)， 到9月17日故障停機(jī)，累計(jì)運(yùn)行僅217 h。為了查明水泵軸承開裂的原因，對(duì)失效軸承內(nèi)圈進(jìn)行了檢測(cè)分析，同時(shí)采取相應(yīng)技術(shù)措施，消除類似的安全隱患。1 軸承內(nèi)圈宏觀檢查分析圖1所示為水泵軸上的軸承內(nèi)圈開裂情況。圖2所示為拆卸下來的軸承內(nèi)圈。圖3所示為軸承內(nèi)圈的斷口宏觀形貌。圖4所
石油化工設(shè)備技術(shù) 2020年2期2020-03-23
- 基于超聲滾壓加工的軸承內(nèi)圈表層殘余應(yīng)力研究*
4)0 引言軸承內(nèi)圈作為軸承最為重要的零件，其表層殘余應(yīng)力分布情況對(duì)軸承的壽命有著密切的聯(lián)系[1]。與殘余拉應(yīng)力相比，內(nèi)圈表層存在殘余壓應(yīng)力能提高軸承的疲勞壽命[2-3]。超聲滾壓加工(ultrasonic surface rolling process,USRP)[4]是設(shè)計(jì)一種新型滾壓工具頭，并在加工過程中添加超聲頻的機(jī)械振動(dòng)對(duì)工件進(jìn)行滾壓，是一種高效精密的加工技術(shù)[5-6]。目前，許多學(xué)者對(duì)超聲滾壓加工提高試件殘余應(yīng)力進(jìn)行了大量研究，例如：鄭建新等[
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2019年10期2019-10-31
- 基于HyperMesh/LS-DYNA的航空發(fā)動(dòng)機(jī)軸承內(nèi)圈損傷仿真分析
障90%由外圈和內(nèi)圈故障引起[2-7]。某航空發(fā)動(dòng)機(jī)試車過程中，軸承內(nèi)圈表面頻繁出現(xiàn)損傷，嚴(yán)重影響航空發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行，由于復(fù)雜的運(yùn)行工況、潤滑和摩擦等因素，采用精密傳感器只能監(jiān)測(cè)系統(tǒng)整體變化，不能準(zhǔn)確反映內(nèi)圈損傷軸承各零件的應(yīng)力、應(yīng)變及速度等參數(shù)的變化情況。鑒于此，考慮摩擦條件下的接觸模型和約束條件，基于HyperMesh/LS-DYNA建立航空發(fā)動(dòng)機(jī)損傷軸承和未損傷軸承模型，進(jìn)行仿真分析。1 顯示動(dòng)力學(xué)理論基礎(chǔ)HyperMesh/LS-DYNA是以非線性動(dòng)力
軸承 2019年9期2019-07-25
- 滾動(dòng)軸承打滑蹭傷微觀分析*
蹭傷，即滾動(dòng)體與內(nèi)圈之間因打滑引起的軸承組件表面摩擦磨損[2]。打滑蹭傷問題是一個(gè)耦合材料學(xué)、摩擦學(xué)、熱力學(xué)、動(dòng)力學(xué)等多門學(xué)科知識(shí)的復(fù)雜問題[3]，因此學(xué)者多集中于理論研究，試驗(yàn)研究偏少。在試驗(yàn)研究方面，研究人員主要開展了軸承打滑蹭傷失效分析。如TASSONE[4]運(yùn)用光學(xué)顯微鏡、電子顯微鏡及表面光潔度儀等，對(duì)比分析了打滑軸承與非打滑軸承表面形貌及輪廓，在軸承蹭傷區(qū)發(fā)現(xiàn)了由點(diǎn)蝕導(dǎo)致的金屬轉(zhuǎn)移而引發(fā)的微坑。AVERBACH和BAMBERGER[5]對(duì)航空燃?xì)?/div>
潤滑與密封 2019年4期2019-04-22
- 自消除間隙機(jī)構(gòu)中保護(hù)軸承配合過盈量分析
正常應(yīng)用場(chǎng)合，其內(nèi)圈與轉(zhuǎn)子之間需要采用過盈配合方式安裝。一方面是防止高速轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)子與內(nèi)圈之間發(fā)生蠕變；另一方面滾動(dòng)軸承在出廠時(shí)都會(huì)存在一定量的游隙，在某些高精度應(yīng)用場(chǎng)合，也需要消除滾動(dòng)軸承游隙對(duì)旋轉(zhuǎn)精度的影響[6-7]。然而，將滾動(dòng)軸承應(yīng)用于自消除間隙機(jī)構(gòu)作為磁懸浮軸承的保護(hù)軸承時(shí)，整個(gè)滾動(dòng)軸承包括外圈也都以相同的速度隨著轉(zhuǎn)子一起高速轉(zhuǎn)動(dòng)[4-5]。對(duì)于這種情況下，除了需要考慮高速旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的離心力對(duì)轉(zhuǎn)子與內(nèi)圈產(chǎn)生的應(yīng)力與變形，還需考慮離心力對(duì)外圈作用產(chǎn)生的機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年8期2018-08-28
- CA型寬系列調(diào)心滾子軸承裝滾子缺口優(yōu)化設(shè)計(jì)
柱面半寬d2——內(nèi)圈壓力線方向尺寸Dc——保持架外徑Dw——滾子直徑Lw——滾子長度r——滾子圓弧半徑rmax——滾子軸向最大倒角Ri——內(nèi)圈溝曲率半徑t——內(nèi)圈裝滾子缺口深度Yg——內(nèi)圈小擋邊與內(nèi)圈滾道的交點(diǎn)處直徑α——軸承接觸角δ——滾子相對(duì)內(nèi)圈在徑向的總移動(dòng)量δ1——滾子在保持架中的徑向竄動(dòng)引起滾子相對(duì)內(nèi)圈的徑向偏移量δ2——保持架徑向竄動(dòng)引起滾子相對(duì)內(nèi)圈的徑向偏移量δ3——滾子傾覆轉(zhuǎn)動(dòng)引起滾子相對(duì)內(nèi)圈的徑向偏移量μ1——保持架與內(nèi)圈引導(dǎo)間隙ε1——軸承 2018年8期2018-07-26
- 雙列球軸承原始徑向游隙與壓出力設(shè)計(jì)計(jì)算
—軸內(nèi)徑d2——內(nèi)圈擋邊直徑di——內(nèi)圈溝底直徑dz——軸外徑dtn——軸套內(nèi)徑dtw——軸套外徑D——軸承外徑D0——皮帶輪外徑Dp——皮帶輪內(nèi)徑De——外圈溝底直徑Ee——外圈材料彈性模量Eh——皮帶輪材料彈性模量Ei——內(nèi)圈材料彈性模量Es——軸材料彈性模量h——h=De/D，常數(shù)h0——h0=D/D0，常數(shù)k——k=d/di,常數(shù)k0——k0=d0/d，常數(shù)Fe——外圈壓出力Fi——內(nèi)圈壓出力Fz——軸從軸套中壓出力νe——外圈材料泊松比νh——皮軸承 2018年2期2018-07-23
- 基于ANSYS的圓柱滾子軸承內(nèi)圈滾道徑向畸變分析
承與軸過盈配合后內(nèi)圈滾道會(huì)產(chǎn)生變形，軸承內(nèi)徑面形狀誤差、過盈量及內(nèi)圈與軸誤差相對(duì)位置轉(zhuǎn)角會(huì)對(duì)內(nèi)圈滾道變形產(chǎn)生重要影響，從而影響內(nèi)圈滾道的形狀誤差。而內(nèi)圈滾道的形狀誤差會(huì)對(duì)軸承的精度及力學(xué)特性等產(chǎn)生重要影響。文獻(xiàn)[1]對(duì)軸承的不規(guī)則幾何尺寸模型的靜態(tài)特性進(jìn)行了分析；文獻(xiàn)[2]分析了滾道直徑誤差對(duì)軸承振動(dòng)特性的影響；文獻(xiàn)[3]分析了滾道表面波紋度對(duì)滾動(dòng)軸承非線性動(dòng)力學(xué)特性的影響；文獻(xiàn)[4]建立軸承理論分析模型分析滾道直徑誤差對(duì)滾子與滾道的接觸應(yīng)力的影響；文獻(xiàn)[軸承 2018年6期2018-07-22
- 輪轂軸承倒角優(yōu)化設(shè)計(jì)
]。1 輪轂軸承內(nèi)圈倒角優(yōu)化設(shè)計(jì)輪轂軸承結(jié)構(gòu)如圖1所示，輪轂軸承外圈一端面與轉(zhuǎn)向節(jié)軸承擋肩配合,另一端面與孔用彈性擋圈配合,內(nèi)圈一端面與凸緣配合,另一端面與驅(qū)動(dòng)軸配合，在制動(dòng)器總成上的位置如圖2所示。圖1 輪轂軸承結(jié)構(gòu)圖2 制動(dòng)器總成1.1 內(nèi)圈大端倒角假設(shè)驅(qū)動(dòng)軸鎖緊力F=50 kN,輪轂軸承內(nèi)徑d=43 mm，外徑D=60 mm，分別對(duì)內(nèi)圈大端進(jìn)行倒圓角和倒復(fù)合圓角處理,對(duì)2種情況下軸承與驅(qū)動(dòng)軸的接觸應(yīng)力進(jìn)行分析。1)內(nèi)圈大端倒圓角內(nèi)圈大端倒圓角如圖3所軸承 2017年8期2017-07-25
- 雙內(nèi)圈雙列角接觸球軸承內(nèi)圈修磨量分析
在實(shí)際應(yīng)用中，雙內(nèi)圈雙列角接觸球軸承相當(dāng)于2套單列角接觸球軸承以“背靠背”(DB)方式成對(duì)使用，組配時(shí)需通過測(cè)量凸出量值確定套圈最終的修磨量，準(zhǔn)確的修磨量是提高軸承組配合套率的前提。同時(shí)，雙內(nèi)圈雙列角接觸球軸承預(yù)緊力的大小由兩內(nèi)圈非基面軸向間隙決定，同單列角接觸球軸承一樣，通過準(zhǔn)確修磨內(nèi)圈非基面的去除量以滿足設(shè)計(jì)要求。1 內(nèi)圈修磨量為計(jì)算雙內(nèi)圈雙列角接觸球軸承內(nèi)圈修磨量，需對(duì)兩內(nèi)圈非基面寬度修磨量Δ1和Δ2進(jìn)行分析。如圖1所示，分別測(cè)量軸向載荷Fa0作用下軸承 2017年2期2017-07-25
- 圓柱滾子軸承保持架兜孔尺寸誤差對(duì)運(yùn)動(dòng)精度的影響
兜孔的尺寸誤差和內(nèi)圈的圓度誤差，其他零件均為理想尺寸；2)不考慮溫度變化和軸承內(nèi)部潤滑油膜厚度的影響；3)軸承轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，滾子不發(fā)生歪斜，與內(nèi)、外圈之間的運(yùn)動(dòng)為純滾動(dòng),不存在滑動(dòng)，且與滾道完全接觸；4)外圈始終靜止，內(nèi)圈沿逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)。1.2 軸承零件誤差的簡(jiǎn)化軸承轉(zhuǎn)動(dòng)過程中，滾子在兜孔中的位置不同，承載區(qū)滾子的速度將超前于保持架，推動(dòng)保持架向前運(yùn)動(dòng)， 滾子在兜孔中的位置如圖1所示。圖中，φ為1#滾子與x軸正半軸的夾角;φ為滾子的位置角。圖1 滾子在兜孔軸承 2017年2期2017-07-25
- 球環(huán)分隔式角接觸球軸承的裝球合套條件
號(hào)說明aiz——內(nèi)圈中擋邊寬度By——內(nèi)圈溝道半溝寬度（圖3）By1——內(nèi)圈溝道與端擋邊外圓之間的引導(dǎo)斜面軸向?qū)挾龋ê?jiǎn)稱內(nèi)圈引導(dǎo)斜面軸向?qū)挾龋〤b——保持環(huán)全寬Ce1——外圈溝道口引導(dǎo)斜面軸向?qū)挾菴be1——保持環(huán)擋邊引導(dǎo)斜面軸向?qū)挾萪2d——內(nèi)圈兩端面擋邊直徑（簡(jiǎn)稱內(nèi)圈端擋邊直徑）d2z——內(nèi)圈軸向?qū)ΨQ處擋邊直徑（簡(jiǎn)稱內(nèi)圈中擋邊直徑）Dw——承載球球徑Dbw——分隔球球徑Dpw——承載球組與內(nèi)圈溝道接觸角為αi時(shí)的中心圓直徑D′pw——承載球組與內(nèi)圈溝道軸承 2017年3期2017-07-24
- 不同過盈量對(duì)零件裝配影響的有限元分析
，分析時(shí)，壓頭將內(nèi)圈緩慢地壓入基座中，分析內(nèi)圈和基座過盈量為0.05mm、0.07mm和0.1mm三種過盈配合情況。內(nèi)圈和基座的材料特性為：彈性模量E=210000Mpa，泊松比u=0.3，壓頭采用解析剛體。分析三種過盈量下，內(nèi)圈及基座裝配好時(shí)內(nèi)圈外表面及上表面的應(yīng)力和接觸壓力，及其基座內(nèi)表面應(yīng)力。圖1 有限元模型2 接觸及邊界條件定義在模型中，定義壓頭和內(nèi)圈上表面接觸及內(nèi)圈外表面和基座內(nèi)表面的接觸，內(nèi)圈和基座之間的摩擦系數(shù)為0.2，為了利于達(dá)到收斂，特將制造業(yè)自動(dòng)化 2017年1期2017-02-10
- 硬車在某型滾針軸承內(nèi)圈牙口加工中的應(yīng)用
結(jié)構(gòu)有2種：1)內(nèi)圈或外圈帶雙擋邊的滿裝滾針軸承；2)內(nèi)圈帶牙口、擋圈及緊固圈的滿裝滾針軸承。這2種結(jié)構(gòu)的軸承在正常使用時(shí)，擋邊及擋圈均能起到對(duì)滾針進(jìn)行軸向定位，防止?jié)L針歪斜，從而保證滾針在正常軌道運(yùn)轉(zhuǎn)的作用。第1種結(jié)構(gòu)為可分離型，安裝及拆卸時(shí)容易造成散套，不利于主機(jī)安裝及拆卸；第2種結(jié)構(gòu)在軸承裝配后，軸承不可分離，便于主機(jī)安裝及拆卸。因此，設(shè)計(jì)時(shí)多采用第2種結(jié)構(gòu)的滿裝滾針軸承。內(nèi)圈帶牙口滾針軸承結(jié)構(gòu)如圖1所示，其成品內(nèi)圈結(jié)構(gòu)如圖2所示。圖中，B1為成品軸軸承 2016年2期2016-07-25
- 滾動(dòng)軸承內(nèi)圈故障的動(dòng)力學(xué)模型建立及仿真
滾動(dòng)體通過故障時(shí)內(nèi)圈釋放變形量的影響，并基于接觸變形量漸變釋放的客觀事實(shí)，通過將故障釋放的接觸變形量近似成1個(gè)線性函數(shù)，建立了滾動(dòng)軸承內(nèi)圈單一點(diǎn)蝕故障模型。該模型進(jìn)一步真實(shí)揭示了內(nèi)圈單一點(diǎn)蝕故障機(jī)理，解決了現(xiàn)有模型瞬間釋放變形量導(dǎo)致沖擊力和振動(dòng)加速度過大的問題[10]，為滾動(dòng)軸承狀態(tài)監(jiān)測(cè)和故障診斷提供了理論支持。1 內(nèi)圈單一點(diǎn)蝕故障的滾動(dòng)軸承模型在滾動(dòng)軸承工作時(shí)，滾動(dòng)體與滾道的接觸可簡(jiǎn)化為用1組彈簧阻尼表示的模型。根據(jù)Hertz接觸理論，在內(nèi)外圈滾道接觸角航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2015年4期2015-11-19
- 內(nèi)圈與軸過盈量對(duì)高速軸承抗斷油能力的影響
上，以防止因軸承內(nèi)圈與軸之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生微動(dòng)磨損。但內(nèi)圈與軸之間的過盈配合會(huì)引起內(nèi)圈輕微膨脹，導(dǎo)致軸承徑向游隙減小[1]。游隙通常影響軸承內(nèi)部的載荷分布和壽命，也與軸承的抗斷油能力密切相關(guān)。軸承抗斷油能力是軸承重要工作性能之一，通常通過斷油試驗(yàn)進(jìn)行考核，即在軸承潤滑油出現(xiàn)瞬時(shí)供油中斷或不足的情況下進(jìn)行的特殊性能試驗(yàn)，是軸承在極端狀態(tài)下的一種破壞性試驗(yàn)，考核其斷油耐受能力(抗斷油能力)。下文從理論上分析了過盈量對(duì)徑向游隙的影響，并以QJS207軸承為例，軸承 2015年5期2015-07-26
- 四點(diǎn)接觸球軸承內(nèi)圈溝位置測(cè)量方法
效地運(yùn)行，因此，內(nèi)圈溝道的測(cè)量十分重要。尤其是雙半內(nèi)圈的一致性。QJ222內(nèi)圈的技術(shù)要求如圖1所示。傳統(tǒng)測(cè)量方法為：(1)利用樣板，通過光隙的方法進(jìn)行控制；(2)使用產(chǎn)品球在2個(gè)通過磨具緊靠一起的內(nèi)圈上刮色。這2種方法判斷誤差均較大。而三坐標(biāo)、輪廓儀等精密儀器雖然可以進(jìn)行精確測(cè)量，但局限于實(shí)驗(yàn)室，無法在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)使用。圖1 QJ222內(nèi)圈的技術(shù)要求2 測(cè)量原理根據(jù)需要，設(shè)計(jì)了一種適用于生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)的四點(diǎn)接觸球軸承內(nèi)圈溝道測(cè)量方法，其原理如圖2a所示。假定標(biāo)準(zhǔn)位置軸承 2015年2期2015-07-25
- 基于ABAQUS的軸承過盈配合接觸應(yīng)力分析*
承力機(jī)匣上，軸承內(nèi)圈與轉(zhuǎn)子軸采用過盈配合的安裝形式，通過一定的過盈量防止軸承內(nèi)圈與軸的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)，并對(duì)軸承內(nèi)圈進(jìn)行定位。從力學(xué)角度看，過盈配合是接觸問題的一種［1］，屬于邊界條件高度非線性的復(fù)雜問題，配合面呈現(xiàn)出很復(fù)雜的接觸狀態(tài)和應(yīng)力狀態(tài)。常用的過盈配合設(shè)計(jì)是以拉美(Lame)方程為基礎(chǔ)，并在俄羅斯學(xué)者加道林院士提出的組合圓筒理論基礎(chǔ)上進(jìn)行的。基于拉美方程和厚壁圓筒原理的傳統(tǒng)方法存在著一定的局限性，不能很好的適用于復(fù)雜結(jié)構(gòu)的過盈配合設(shè)計(jì)。在航空發(fā)動(dòng)機(jī)中，主軸機(jī)械研究與應(yīng)用 2015年2期2015-06-11
- 雙半內(nèi)圈雙列角接觸球軸承組配間隙的測(cè)量方法
懷全，劉紅莉雙半內(nèi)圈雙列角接觸球軸承組配間隙的測(cè)量方法孫懷全，劉紅莉（中航工業(yè)哈爾濱軸承有限公司 質(zhì)量保證部，黑龍江 哈爾濱150025）雙半內(nèi)圈雙列角接觸球軸承設(shè)計(jì)時(shí)，需要在一定的軸向負(fù)荷下控制雙半內(nèi)圈端面的間隙量。在分析了零件間幾何關(guān)系的基礎(chǔ)上，總結(jié)出一套間隙量的計(jì)算和測(cè)量方法，簡(jiǎn)便快捷，方便實(shí)用，保證了設(shè)計(jì)和生產(chǎn)要求。雙半內(nèi)圈雙列角接觸球軸承；組配間隙；公稱尺寸；尺寸偏差1 前言雙半內(nèi)圈雙列角接觸球軸承使用時(shí)要求兩半內(nèi)圈同時(shí)承受軸向載荷，避免單溝受力哈爾濱軸承 2015年1期2015-02-06
- 薄壁內(nèi)圈的變形分析及措施
02200)薄壁內(nèi)圈的變形分析及措施王永立，紀(jì)國慶(北京南口斯凱孚鐵路軸承有限公司，北京 102200)鐵路軸承內(nèi)圈小端在淬火后出現(xiàn)錐度，此現(xiàn)象與內(nèi)圈的壁厚有關(guān)。對(duì)比各種不同壁厚的內(nèi)圈淬火后的變化情況，對(duì)于GCr20Ni2MoA鋼，當(dāng)內(nèi)圈內(nèi)徑與小端厚度之比≥15:1且內(nèi)圈小端厚度≤8 mm時(shí)，相變應(yīng)力將大于材料本身的屈服強(qiáng)度，導(dǎo)致小端錐度發(fā)生變形。薄壁;內(nèi)圈;變形對(duì)于一般零件來說，熱處理質(zhì)量主要體現(xiàn)在硬度和金相組織，經(jīng)化學(xué)熱處理的零件還要關(guān)注有效硬化層，另熱處理技術(shù)與裝備 2014年5期2014-09-26
- 圓錐滾子軸承擋邊接觸點(diǎn)的控制方法
明di——直擋邊內(nèi)圈滾道最大直徑Dw——滾子大頭直徑SR——滾子球基面曲率半徑β——內(nèi)圈滾道素線與軸線之間的夾角λ——內(nèi)圈大擋邊錐面與端面之間的夾角ρρ——內(nèi)圈弧形擋邊曲率半徑φ——滾子半錐角Ψ——內(nèi)圈大擋邊錐面與滾道面之間的夾角圓錐滾子軸承中,滾子球基面與內(nèi)圈大擋邊接觸點(diǎn)的位置非常重要，接觸點(diǎn)離內(nèi)圈大擋邊越程槽過近，工作時(shí)越程槽邊緣會(huì)處于接觸橢圓區(qū)域內(nèi)而產(chǎn)生應(yīng)力集中，引起疲勞剝落；接觸點(diǎn)離大擋邊最高點(diǎn)過近，工作中易導(dǎo)致內(nèi)圈大擋邊變形甚至斷裂。因此，必須對(duì)軸承 2014年1期2014-07-22
- 錐形擋邊圓錐滾子軸承寬度的簡(jiǎn)易計(jì)算
號(hào)說明a0—— 內(nèi)圈錐形擋邊寬度，mma′0——內(nèi)圈弧形擋邊寬度，mmdi——錐形擋邊內(nèi)圈滾道最大公稱直徑，mmd′i——弧形擋邊內(nèi)圈滾道最大公稱直徑，mmDw—— 滾子大端公稱直徑，mmE—— 外圈滾道最小公稱直徑，mmSR—— 滾子球基面半徑,mmT——軸承公稱寬度，mmα—— 外圈滾道素線與軸線的夾角，(°)β—— 內(nèi)圈滾道素線與軸線的夾角，(°)λ—— 內(nèi)圈大擋邊錐面與端面的夾角，(°)γ—— 滾子球基面所受反力與內(nèi)圈滾道素線的夾角，(°)φ——軸承 2014年2期2014-07-21
- 某變速箱軸承失效分析
°磨損痕。（2）內(nèi)圈滾道存在三處剝落，內(nèi)圈滾道呈360°磨損痕且運(yùn)轉(zhuǎn)磨損痕偏于一側(cè)溝邊。（3）鋼球表面存在硬質(zhì)顆粒壓痕。通過對(duì)該軸承進(jìn)行失效分析，找出造成疲勞失效的原因，采取措施避免此類問題的再次出現(xiàn)，從而延長軸承的使用壽命。2 故障特征2.1 軸承外觀故障軸承外觀無異常，整體顏色光亮，內(nèi)、外套圈表面未見損傷，保持架完整，鉚釘無缺損松脫，見圖1 。圖1 軸承外觀2.2 軸承拆解后各零件情況失效軸承用手轉(zhuǎn)動(dòng)內(nèi)外圈時(shí)有明顯阻滯感，偶然會(huì)發(fā)生卡死現(xiàn)象。因保持架情哈爾濱軸承 2014年2期2014-03-16
- 角接觸球軸承工作游隙的計(jì)算
承座中，軸與軸承內(nèi)圈之間的過盈配合使內(nèi)圈滾道擴(kuò)張，座與軸承外圈之間過盈配合使外圈滾道收縮，此時(shí)軸承的游隙為裝配游隙（安裝游隙）。軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，一般是內(nèi)圈溫度高于外圈溫度，內(nèi)圈的膨脹要減小游隙。當(dāng)內(nèi)圈轉(zhuǎn)速特別高時(shí)，內(nèi)圈因離心力作用膨脹也會(huì)減小游隙。軸承的徑向負(fù)荷產(chǎn)生的軸承徑向變形會(huì)使游隙增大，綜合作用后的游隙稱為工作游隙。因此通過各環(huán)節(jié)游隙的變化量可以反推算軸承的初始游隙值，以判斷原始游隙初始選配的合理性。3 軸承工作游隙計(jì)算3.1 內(nèi)圈與軸有效過盈量計(jì)哈爾濱軸承 2014年4期2014-03-07
- 1 MW風(fēng)電增速機(jī)軸承內(nèi)圈斷裂原因分析
列圓錐滾子軸承的內(nèi)圈發(fā)生斷裂，該軸承為進(jìn)口軸承，材質(zhì)牌號(hào)為SUJ3(日本牌號(hào))，型號(hào)為230/530CA/W33/530X780X1/，內(nèi)孔直徑為?530 mm，為查明斷裂原因，對(duì)其中的兩件失效的軸承內(nèi)圈進(jìn)行理化檢驗(yàn)分析，以查明軸承內(nèi)圈斷裂的原因。1 試驗(yàn)方法(1)將軸承內(nèi)圈斷口采用丙酮清洗后進(jìn)行宏觀斷口分析；(2)將斷口切下后，將剩余部分軸承內(nèi)圈的內(nèi)壁面、外壁面進(jìn)行低倍酸蝕試驗(yàn)，檢查軸承內(nèi)圈的內(nèi)外壁是否存在缺陷；(3)在圖1虛線處沿?cái)嗫诿娣较?軸向)、垂大型鑄鍛件 2012年2期2012-09-25
- 內(nèi)圈大擋邊質(zhì)量對(duì)圓錐滾子軸承振動(dòng)的影響
的體現(xiàn)。為了研究內(nèi)圈大擋邊質(zhì)量對(duì)圓錐滾子軸承振動(dòng)的影響程度，選取同一廠家生產(chǎn)的英制L45449/10軸承和公制30206軸承各10套進(jìn)行試驗(yàn)，并對(duì)60套32010軸承進(jìn)行檢測(cè)分析。1 試驗(yàn)條件試驗(yàn)樣品為L45449/10和30206成品軸承各10套；試驗(yàn)設(shè)備為BVT-1A速度型測(cè)振儀；測(cè)量心軸轉(zhuǎn)速為1 800 r/min ；施加軸向載荷110 N。2 試驗(yàn)2.1 軸承振動(dòng)值對(duì)試驗(yàn)用L45449/10和30206各10套進(jìn)行振動(dòng)值的檢測(cè)，其低、中、高頻段的振軸承 2012年2期2012-07-25
- 定位預(yù)緊配對(duì)角接觸球軸承工作預(yù)緊力分析
座過盈配合時(shí)軸承內(nèi)圈膨脹，外圈收縮；當(dāng)軸承內(nèi)圈隨軸一起高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，在離心力作用下內(nèi)圈將產(chǎn)生徑向膨脹，使內(nèi)圈與軸之間的過盈量改變；同時(shí)，工作中各零件溫度的變化將影響套圈與軸或軸承座的配合過盈量，各零件溫差會(huì)引起熱變形等，上述因素均會(huì)影響軸承的實(shí)際預(yù)緊力。因此軸承預(yù)緊力與工作轉(zhuǎn)速及溫度等密切相關(guān)，軸承工作預(yù)緊力與出廠時(shí)修配的初始預(yù)緊力已截然不同。1 軸承預(yù)緊力影響因素1.1 離心力的影響內(nèi)圈隨軸一起高速旋轉(zhuǎn)時(shí)會(huì)產(chǎn)生很大的離心力，使內(nèi)圈產(chǎn)生徑向和環(huán)向(切向)應(yīng)力軸承 2012年9期2012-07-21
- 向心關(guān)節(jié)軸承裝配后徑向游隙變化的快速評(píng)價(jià)法
引起向心關(guān)節(jié)軸承內(nèi)圈的膨脹和外圈的縮小，這樣就使向心關(guān)節(jié)軸承的徑向游隙減小。理論上，由于兩個(gè)公差交叉時(shí)，有效的過盈條件分布寬，要精確計(jì)算徑向游隙的變化是相當(dāng)困難的。下面基于經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)給出一種配合對(duì)向心關(guān)節(jié)軸承徑向游隙影響的快速評(píng)價(jià)方法。1 軸承徑向游隙的減小1.1 內(nèi)圈的膨脹配合后內(nèi)圈的膨脹量為a=0.9lib，(1)式中：a為與軸配合時(shí)內(nèi)圈的膨脹量；li為有效過盈量,見表1;b為內(nèi)圈橫截面系數(shù),見表2;0.9為消除零件表面粗糙度、圓度等誤差而引入的修正系數(shù)軸承 2012年12期2012-07-20
- NNF型雙列圓柱滾子軸承鎖圈鎖緊碾壓裝置的設(shè)計(jì)
外圈，兩個(gè)雙擋邊內(nèi)圈的分體結(jié)構(gòu)形式，滾動(dòng)體軸向由內(nèi)圈擋邊引導(dǎo)。外圈表面有兩個(gè)止動(dòng)槽，可以軸向定位，兩側(cè)裝有接觸式密封圈。兩個(gè)內(nèi)圈由內(nèi)鎖圈（緊固圈）聯(lián)接固定在一起，不可分離。該結(jié)構(gòu)除了可以承受很大的徑向和軸向載荷外，還可以承受傾覆力矩，因此常用作固定軸承使用。圖1 NNF型雙內(nèi)圈圓柱滾子軸承1 存在問題分析軸承按設(shè)計(jì)要求，最后安裝內(nèi)鎖圈。內(nèi)鎖圈由專用模具直接碾壓成型后，鎖住兩內(nèi)圈，使兩內(nèi)圈緊密連接在一起，保證徑向配合無松動(dòng)。軸承各組件應(yīng)按設(shè)計(jì)要求緊密配合，且科學(xué)之友 2011年20期2011-08-23
- 軸承內(nèi)圈與軸的配合過盈量分析
號(hào)說明B——軸與內(nèi)圈接觸區(qū)寬度，mmd——裝配前軸承內(nèi)徑，mmd′——裝配后軸承實(shí)際內(nèi)徑，mmd1——裝配前軸的直徑，mmd2——裝配后軸的實(shí)際直徑，mmE1——內(nèi)圈的彈性模量，MPaE2——軸的彈性模量，MPaF——裝配后內(nèi)圈受到的周向張力，NF1——軸與內(nèi)圈過盈配合產(chǎn)生的靜摩擦力，NF2——軸帶動(dòng)內(nèi)圈旋轉(zhuǎn)的摩擦力，NH1——裝配前內(nèi)圈壁厚，mmH2——裝配后內(nèi)圈壁厚，mmL——過盈裝配后內(nèi)圈滾道周向脹大量，mmM——軸帶動(dòng)內(nèi)圈轉(zhuǎn)動(dòng)的力矩，N·mmP——軸承 2011年10期2011-07-25
- 異型雙半內(nèi)圈四點(diǎn)接觸球軸承軸向游隙的測(cè)量
承的結(jié)構(gòu)異型雙半內(nèi)圈四點(diǎn)接觸球軸承如圖1所示。該軸承內(nèi)、外圈基準(zhǔn)面等高，非基準(zhǔn)面不等高，差別很大；外圈非基準(zhǔn)面帶有一凸緣，其端部為經(jīng)過精加工的30°斜面，端面有效寬度為0.7 mm。圖1 異型雙半內(nèi)圈四點(diǎn)接觸球軸承該軸承軸向游隙是技術(shù)要求中的主項(xiàng)，在配套時(shí)要求100%測(cè)量。由于該軸承的結(jié)構(gòu)特殊，采用通用軸向游隙檢測(cè)儀(圖2)對(duì)其進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，效率較低，誤差較大，其檢測(cè)原理如圖2所示。為提高檢測(cè)效率和精度，針對(duì)該軸承的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，設(shè)計(jì)用于通用軸向游隙檢測(cè)儀的專用軸承 2011年2期2011-07-22
- 大錐角圓錐滾子軸承內(nèi)圈大擋邊越程槽尺寸的設(shè)計(jì)
0)圓錐滾子軸承內(nèi)圈大擋邊越程槽的M2max尺寸是指內(nèi)圈滾道素線與越程槽的交點(diǎn)至大擋邊素線的距離。M2max尺寸的現(xiàn)行設(shè)計(jì)方法是取M2max尺寸等于滾子大頭倒角軸向坐標(biāo)的最大極限尺寸rmax,即M2max=rmax，但這種設(shè)計(jì)方法不宜用在大錐角圓錐滾子軸承的設(shè)計(jì)上。因?yàn)楝F(xiàn)有內(nèi)圈滾道磨床上所用砂輪的直徑均較大，磨削大錐角圓錐滾子軸承內(nèi)圈滾道時(shí)，由于砂輪與內(nèi)圈大擋邊的干涉，砂輪磨削面不能磨到滾道大端的端部，出現(xiàn)留邊現(xiàn)象，嚴(yán)重影響產(chǎn)品質(zhì)量?，F(xiàn)介紹一種磨削大錐角圓軸承 2010年8期2010-07-27
- 自消除間隙機(jī)構(gòu)中保護(hù)軸承配合過盈量分析