液池
- 液池深度對水滴撞擊水面后形態(tài)特征影響的實驗研究
臨界We 取決于液池的深度；Castillo-Orozco等通過實驗發(fā)現(xiàn)，較大的初始液滴撞擊速度或較高的中心射流高度更有可能生成次生液滴。馬慧敏[9]和郭通[10]等對不同We 下的液滴撞擊液面現(xiàn)象進行了實驗，發(fā)現(xiàn)液坑的最大垂直深度和最大水平直徑隨We 增大呈線性增長趨勢，且We 越大，液坑的運動形態(tài)變化越快。徐明俊[11]研究了單個液滴撞擊受熱或著火液體的動態(tài)過程，考慮了包括油池溫度、油池尺寸、液滴韋伯數(shù)、燃料種類、燃料有/無火焰、燃料高/低沸點等因素對
實驗流體力學 2023年2期2023-05-30
- 基于灰色關(guān)聯(lián)分析的軋制差厚板盒形件充液拉深成形工藝參數(shù)多目標優(yōu)化
理論推導(dǎo)獲取臨界液池壓力公式，在此基礎(chǔ)上運用數(shù)值模擬方法分析液池壓力比對差厚板厚度減薄率和厚度過渡區(qū)移動量的影響，采用正交試驗和灰色關(guān)聯(lián)分析獲取成形參數(shù)對差厚板盒形件成形性能的影響規(guī)律和最優(yōu)參數(shù)組合，實現(xiàn)對差厚板盒形件充液拉深成形工藝參數(shù)的多目標優(yōu)化。隨著薄?厚側(cè)液池壓力比的增大，差厚板最大厚度減薄率先減小后增大，過渡區(qū)移動量先增大后趨于平穩(wěn)，薄?厚側(cè)液池壓力比為2較為合理。厚側(cè)壓邊力、摩擦因數(shù)、薄?厚側(cè)液池壓力之比、薄?厚側(cè)壓邊力之比、厚側(cè)液池壓力對差厚
精密成形工程 2023年2期2023-02-24
- 汽油儲罐泄漏擴散三維動態(tài)研究
出現(xiàn)蒸氣云擴散或液池擴散，且Luketa-Hanlin[8]提出LNG 泄漏后，覆蓋地面面積越大，越有利于液池的蒸發(fā)及蒸氣云的擴散。王彬[9]采用FLACS 軟件模擬大型儲罐泄漏事故產(chǎn)生可燃物質(zhì)擴散行為，研究液池形成過程和重氣云團擴散行為。王志寰等[10]采用FLACS 軟件建立LNG 泄漏擴散三維模型，研究了不同風速、風向、圍堰高度條件下的LNG 泄漏擴散行為。李大全[11]研究了成品油管道泄漏擴散規(guī)律和危害后果，定量評價了泄漏油品對泄漏區(qū)域的危害程度。
西南石油大學學報(自然科學版) 2022年5期2022-11-21
- 環(huán)氧丙烷儲罐泄漏事故場景的ALOHA數(shù)值模擬
險化學品從儲罐、液池和氣體管道中逸出的速度及其隨時間的變化情況，并可模擬多種釋放場景，基于各種釋放場景輸出威脅區(qū)域、特定位置的威脅和釋放源強度圖等[1]。上海市某化工廠在生產(chǎn)過程中使用低沸易燃液體環(huán)氧丙烷作為原料，廠區(qū)內(nèi)設(shè)有環(huán)氧丙烷儲罐區(qū)，罐區(qū)內(nèi)設(shè)有一臺容積1 000 m3的環(huán)氧丙烷球形儲罐，若該儲罐發(fā)生泄漏，環(huán)氧丙烷極易燃，并可與空氣形成爆炸性混合物，若遇明火、高熱等點火源可能會燃燒爆炸從而導(dǎo)致火災(zāi)、爆炸事故。為研究環(huán)氧丙烷儲罐泄漏事故對人員的傷害范圍或
化工管理 2022年31期2022-11-21
- 原油管道泄漏擴散影響因素模擬分析
漏后會在地面形成液池，如點燃形成油池火，不點燃形成可燃氣體，嚴重危害周圍人員和設(shè)備的安全[1]。因此，研究原油泄漏后油品擴散及液池形成的過程對預(yù)防溢油擴散具有重要意義。目前，國內(nèi)外的研究方法以實驗研究、理論分析、數(shù)值模擬為主[2-3]，其中實驗研究法由于場地安全方面的考慮，無法完全還原大尺度原油泄漏過程；理論分析通過前提假設(shè)并根據(jù)質(zhì)量守恒推導(dǎo)液池面積，但忽略了實際工況中的重要因素。隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，數(shù)值模擬技術(shù)成為此類問題的首選解決方法，宋琳琳等[4]
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2022年5期2022-05-27
- 基于PHAST軟件的LNG接收站泄漏擴散模擬分析
否能到達地面形成液池，以及集液池收集對擴散的影響研究較少。由DNV開發(fā)的工藝危險源分析軟件工具(Process Hazard Analysis Software Tool，簡稱PHAST軟件)，是基于自有UDM(Universal Dispersion Model)以及內(nèi)嵌經(jīng)驗計算公式組成擴散計算模型的二維模擬軟件[1]。本文運用PHAST 8.0版本，以某LNG接收站為模擬分析對象，選取在不同壓力狀態(tài)下的LNG泄漏單元，對泄漏擴散進行模擬研究，較全面地分
化工設(shè)計 2022年2期2022-04-28
- 徑向重力熱管在雙管水平偏心結(jié)構(gòu)下的試驗與應(yīng)用
，使其位于工質(zhì)（液池）之上，增加了內(nèi)管的外表面在環(huán)狀間隙蒸汽腔的面積，相對于同軸布置的結(jié)構(gòu)，增加了冷凝換熱面積。工質(zhì)在其夾套管內(nèi)的換熱過程較為復(fù)雜，當外管外流經(jīng)熱流體、內(nèi)管流經(jīng)冷流體時，主要傳熱過程包含管壁的導(dǎo)熱、液池沸騰和蒸發(fā)、冷凝換熱。在內(nèi)、外管之間的環(huán)狀間隙中，又分為上部的蒸汽腔和下部的液體腔。蒸汽腔內(nèi)的蒸汽主要來自液體腔（液池）中工質(zhì)的沸騰及其蒸發(fā)過程中攜帶到外管內(nèi)壁面上方的飛濺液膜的蒸發(fā)；內(nèi)管基本處于蒸汽腔內(nèi)，蒸汽在水平內(nèi)管外表面上冷凝放出凝結(jié)潛
上?；?2022年1期2022-03-03
- 液滴撞擊液面形成的液坑形態(tài)特征及其重力勢能分析
FE7100）溶液池（液池深度2～25 mm）分別進行了實驗，發(fā)現(xiàn)韋伯數(shù)越大，水滴撞擊液面后形成的液柱越高，且液柱發(fā)生破碎的臨界韋伯數(shù)與液池深度相關(guān)（韋伯數(shù)范圍為5.5～206.0）。Castillo-Orozco 等[10]通過實驗研究了液體黏性、表面張力、撞擊速度對液滴撞擊液面后運動形態(tài)的影響，發(fā)現(xiàn)撞擊速度越大，產(chǎn)生的中心液柱越高，液柱越容易破碎生成次生液滴，并且給出了液坑深度和中心液柱高度隨時間的變化曲線。夏秀文等[11]建立了液滴撞擊液面對沖聚合模
實驗流體力學 2021年6期2022-01-21
- 大型原油儲罐泄漏隔堤池火災(zāi)后果研究
漏后在隔堤形成的液池火災(zāi)，采用CFD軟件FLUENT和火災(zāi)模擬軟件FDS模擬可能產(chǎn)生的隔堤面狀液池火災(zāi)，使用FLUENT計算儲罐在發(fā)生泄漏事故時原油液池分布區(qū)域，將計算結(jié)果輸入FDS模擬發(fā)生隔堤內(nèi)液池火災(zāi)的特性及熱輻射煙氣分布，以及對相鄰罐區(qū)熱輻射影響，并模擬不同風向條件，計算風向?qū)Ω舻堂鏍?span id="syggg00" class="hl">液池火災(zāi)燃燒影響。通過對實際儲罐尺寸以及布置位置的分析，研究泄漏過程以及泄漏后液池火災(zāi)的影響范圍和變化規(guī)律。為大型原油儲罐泄漏后的防火堤液池火災(zāi)事故防范、處置與應(yīng)急救援
中國安全生產(chǎn)科學技術(shù) 2021年12期2022-01-21
- 罕遇地震作用下鋼筋混凝土貯液池的抗震性能與加固研究*
00072引言貯液池是工業(yè)與民用建筑中常用的構(gòu)筑物，在水利、石油、化工等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用［1］，對保證人們的正常生產(chǎn)生活至關(guān)重要。由于貯液池較多安置于人口密集的地區(qū)，在地震中一旦發(fā)生破壞將會造成嚴重的后果［2］，可能引發(fā)嚴重的次生災(zāi)害，對人們的生命和財產(chǎn)安全造成極大的危害。因此，貯液池的抗震性能也日益受到人們的重視。對于貯液池的抗震問題，國內(nèi)外許多學者做了大量的工作。Hoskins 等［3］研究了剛性儲液池在模擬地震作用下的動水壓力；Seeber 等［4
特種結(jié)構(gòu) 2021年4期2021-09-06
- LNG接收站儲罐區(qū)集液池的設(shè)計
火規(guī)范》要求，集液池用于收集管道、閥門等處泄漏事故中泄漏的液化天然氣，攔蓄區(qū)用于收集儲罐破裂等重大泄漏事故中泄漏的液化天然氣。接收站LNG儲罐多采用全容式混凝土頂儲罐，全容罐能夠有效地防止罐內(nèi)的LNG泄漏，因此LNG儲罐不需要考慮攔蓄堤，故儲罐區(qū)集液池僅考慮進出料管道發(fā)生泄漏LNG的收集。大尺寸管道發(fā)生全破裂的概率依據(jù)HCRD和OGP數(shù)據(jù)庫為不可置信的場景，故此處不考慮管道全破裂工況。因此需要在接收站設(shè)備設(shè)施設(shè)計、采購、安裝、運行、維護的全生命周期內(nèi)加強機
化工設(shè)計通訊 2021年8期2021-08-23
- 徑向熱管管內(nèi)液池沸騰換熱模型的探討
確性，但關(guān)于管內(nèi)液池的模型，由于在封閉有限空間內(nèi)研究較少。文獻[4-5]將管內(nèi)液池的沸騰類比大空間池狀核態(tài)沸騰，并以此建模分析。但上述關(guān)于管內(nèi)液池的沸騰模型在計算實際徑向熱管的外管壁溫度存在較大偏差，管內(nèi)液池沸騰換熱模型是造成偏差的主要影響因素。本文對液池換熱采用膜態(tài)沸騰[6]及核態(tài)沸騰分別進行建模計算，并與實驗數(shù)據(jù)比較，擬合出適合徑向熱管管內(nèi)液池沸騰蒸發(fā)換熱模型。1 模型分析1.1 物理模型徑向熱管的傳熱過程如圖1所示。過程1為外圍高溫流體與熱管外管壁對
工業(yè)爐 2021年3期2021-08-16
- 水平磁場作用下金屬液滴撞擊電解質(zhì)液池表面的實驗研究*
、薄液膜[9]和液池[10]3種情況。在這些研究中，不同撞擊參數(shù)(如液滴撞擊初速度、液滴直徑、液膜厚度)和液體物理性質(zhì)(如密度、表面張力、黏性)的差異，會導(dǎo)致撞擊后發(fā)生反彈[11]、部分融合[12-13]、完全融合[14]、飛濺[15-16]和中心射流[17]等多種不同的現(xiàn)象。關(guān)于這些現(xiàn)象的研究主要分為2個方向：第一是分析撞擊后液滴或液面形變的時間演化(如彈坑深度、冠狀形變和中心射流)；第二是研究不同現(xiàn)象之間的分界臨界參數(shù)并繪制相應(yīng)相圖(如反彈/融合相圖、
中國科學院大學學報 2021年4期2021-07-20
- LNG加氣站槽車卸車直供過程泄漏后果分析*
漏場景對應(yīng)LNG液池擴展半徑、LNG蒸汽云擴散范圍及積聚時長、爆炸超壓及LNG池火熱輻射影響范圍，最終量化槽車供液和儲罐供液泄漏事故后果嚴重程度。圖3 LNG儲罐出液管路Fig.3 Outlet pipelines of LNG storage tank表1 槽車供液典型泄漏場景Table 1 Typical leakage scenarios of tank truck refueling表2 儲罐供液典型泄漏場景Table 2 Typical leak
中國安全生產(chǎn)科學技術(shù) 2021年4期2021-05-12
- 剛果（金）某銅鈷濕法冶煉改擴建工程總圖設(shè)計實踐和分析
沉銅工序?qū)?yīng)的料液池是整個濕法冶煉工藝的調(diào)蓄銜接環(huán)節(jié)，關(guān)系到生產(chǎn)的穩(wěn)定，其必需容積一定要保證，具備條件的盡量做大。項目涉及到的管線種類繁多，包括各種礦漿、料液、水、壓縮空氣和電纜，將近30種，日常管線維護量大。銅鈷濕法冶煉項目特點可主要歸納為：擴展可能性大、料液池容積大、管線維護量大。3 總平面布置3.1 總平面布置原則（1）符合企業(yè)總體布置的設(shè)想，滿足生產(chǎn)工藝流程的要求，方便與現(xiàn)有設(shè)施聯(lián)系；（2）預(yù)留一定的發(fā)展空間；（3）充分考慮場地地形特點，盡量減少土
世界有色金屬 2020年10期2020-12-09
- 重力熱管兩相傳熱行為可視化實驗研究
度工況下加熱時，液池底部產(chǎn)生氣泡并迅速增長，氣泡生長攜帶部分工質(zhì)向上運動，蒸汽空間變小，氣泡在蒸汽空間的擠壓下炸裂，工質(zhì)在氣泡炸裂的驅(qū)動力下升至熱管頂端，然后在重力的作用下回流至至蒸發(fā)段，引起液池的劇烈波動，形成一個間歇沸騰周期。由圖3 可得，熱管各位置的溫度同樣出現(xiàn)周期性的波動，并且隨著熱流密度的增加，溫度波動幅度減小，但頻率增加。這是由于氣泡的生長吸收大量的能量，因此蒸發(fā)段溫度降低，而被氣泡攜帶上升的工質(zhì)引起絕熱段和冷凝段溫度上升，工質(zhì)回流至蒸發(fā)段后，
建筑熱能通風空調(diào) 2020年6期2020-08-03
- 場景模擬評價法在石油管道風險后果評估中的應(yīng)用研究
)可計算泄漏最大液池面積：式中：S為最大液池面積(m2)；M為泄露油品的質(zhì)量(kg)；Lmin為最小液面厚度，取0.025m；ρ為油品密度，取797.5kg/m3。關(guān)于Lmin的取值與地面性質(zhì)有關(guān)，見表4。表4 不同性質(zhì)地面對應(yīng)液層厚度表本文將液池面積等效為圓形，經(jīng)計算，可得不同孔徑下的液池面積及池直徑，如表5 所示。表5 液池面積及池直徑本次泄露后果的評估選用PHAST 軟件進行場景模擬，選取“獨立模型”用于管道泄露的模擬，在后果選擇池火災(zāi)模塊，以地面為
化工管理 2020年13期2020-05-25
- 不同液池深度下液滴撞擊成泡現(xiàn)象
，對一種液滴撞擊液池的伴隨現(xiàn)象——液滴撞擊成泡(例如，室外雨滴撞擊路面水坑或池塘水面時，不時會出現(xiàn)漂亮的水泡浮于水面)——目前仍缺乏系統(tǒng)的研究。針對此現(xiàn)象，Sochan等[14]采用3種單相液體系統(tǒng)從7m高度開展液滴撞擊液池實驗，對液滴撞擊后的波浪、皇冠、半封閉圓頂、封閉圓頂進行了參數(shù)化研究。但液池深度對液面成泡行為的影響規(guī)律尚待系統(tǒng)研究。本文通過改變液池深度、液滴下降速度以及液滴體積研究液滴撞擊成泡，發(fā)現(xiàn)了有趣的新現(xiàn)象。1 實驗裝置和方法實驗采用去離子水
實驗流體力學 2019年4期2020-01-10
- 危險化學品罐車泄漏事故傷害后果研究
液體流到地面形成液池，遇到點火源燃燒而發(fā)生池火災(zāi)事故[6]。假設(shè)無風工況下油罐車發(fā)生泄漏時液體存在以下兩種流淌模式：一是由于沒有采取緊急救援措施，或因缺乏現(xiàn)場應(yīng)急經(jīng)驗導(dǎo)致救援失敗，油罐車內(nèi)裝載的液體全部泄漏，并在地面任意流淌，形成液池；二是油罐車內(nèi)液體全部泄漏，但因地勢阻礙作用或采取了有效的補救措施，液體流淌范圍減小，最終形成直徑為10 m的火池。為了探究油罐車(以煤油、液化石油氣罐車為例)泄漏發(fā)生池火災(zāi)事故時的危害后果，本文采用如下Thomas池火災(zāi)標準
安全與環(huán)境工程 2019年6期2019-12-05
- 酸法地浸采鈾配液池配酸與管道配酸的利弊分析
配酸方式主要以配液池(槽)配酸為主。建設(shè)配液池需要一定的占地面積和土建工程投資，通常在建設(shè)初期同集液池同時設(shè)計和施工。隨著地浸技術(shù)的發(fā)展、過程精細化控制和應(yīng)急事故處理能力的提高，有地浸從業(yè)人員提出了用管道配酸代替配液池的觀點[4]。管道配酸即直接在吸附尾液的管道上進行改造，根據(jù)工藝參數(shù)要求，在計量吸附尾液流量的基礎(chǔ)上，配入一定量的濃硫酸達到直接配酸的目的。無論是傳統(tǒng)的配液池(槽)配酸還是管道配酸，都可有效配制稀硫酸溶液浸出劑；但2種配酸方式在安全、環(huán)保和應(yīng)
鈾礦冶 2019年4期2019-11-14
- 橢圓形變微小水滴撞擊深水液池運動大型氣泡夾帶機理*
微小水滴撞擊深水液池運動中,水滴在下降過程中產(chǎn)生的外形振蕩對后續(xù)空腔產(chǎn)生及氣泡夾帶有極大影響.因此,本文假定5種不同寬高比(AR)的微小變形水滴,采用自適應(yīng)網(wǎng)格技術(shù)和體積函數(shù)方法對其運動過程進行數(shù)值模擬,并詳細探究不同撞擊速度和水滴形變對撞擊后空腔變形坍縮過程、渦環(huán)的發(fā)展以及氣泡夾帶的影響.研究結(jié)果表明,在較高撞擊速度下(Fr=112.5,We=145,Re=1740,Vi=6 m/s),AR=1.33下的長橢圓形變水滴與液池聚合并產(chǎn)生大型氣泡夾帶.大型氣
物理學報 2019年20期2019-10-25
- 關(guān)于電解金屬錳廠液池抽液泵浮動平臺的研究與設(shè)計
解陽極液返回陽極液池循環(huán)再利用。為保證電解錳廠生產(chǎn)正常進行，中性液池、陽極液池必須足夠大且滿足進液—靜置—出液獨立進行要求。天元錳業(yè)中性液池、陽極液池一般建設(shè)容積為40000M3～50000M3，從池中往用液點抽液的泵如何安裝就成問題，將抽液泵安裝在浮動平臺上隨中性液、陽極液液量變化上下浮動，平臺上泵的進液口始終保持在液面下面，確保泵的吸程不變且液量足夠，有效的解決了中性液、陽極液的可靠供應(yīng)，確保生產(chǎn)順利進行。關(guān)鍵詞：電解金屬錳;中性液;陽極液;浮動平臺;
科技風 2019年23期2019-10-21
- 運用池火災(zāi)模型對某原油儲罐的火災(zāi)危險性分析
模型計算出池火的液池半徑、火焰高度及熱輻射強度，從而得出事故發(fā)生后的重傷、死亡距離，為城市型煉廠的安全管理和應(yīng)急管理提供可靠的依據(jù)。1 池火災(zāi)模型本文以企業(yè)20000m3原油儲罐為例，儲罐北側(cè)、西側(cè)均為企業(yè)圍墻，最近點各距離儲罐150m，企業(yè)圍墻外為市政道路及零散居民區(qū)。池火災(zāi)是指儲罐可燃液體泄露形成液池后，遇點火源而形成的火災(zāi)。常見的池火災(zāi)模型有點源模型、Shokri-Beyler模型和Mudan模型等[2]。其中點模型是將池火抽象為火焰中心的一個點，假
山東化工 2019年12期2019-07-05
- 微小水滴撞擊深水液池空腔運動的數(shù)值模擬及機理研究?
滴和固體小球撞擊液池的過程及其運動規(guī)律.隨后的大量研究表明,當液滴以較低的撞擊速度撞擊液面時,液滴與液面發(fā)生完全聚結(jié)現(xiàn)象,并在液面下方生成渦環(huán)[6,7],在這種情況下,自由液面并不會出現(xiàn)飛濺射流,而是呈現(xiàn)出平坦的狀態(tài).隨著液滴撞擊速度的增加,自由液面開始飛濺,液面出現(xiàn)較大變形,產(chǎn)生一個空腔,并在四周形成皇冠狀的射流[8],空腔塌陷后,液柱從撞擊中心升起,速度較大時,由于Plateau-Rayleigh不穩(wěn)定性的影響,會在液柱上方分離出一個或多個小液滴[9]
物理學報 2018年22期2018-12-18
- LNG接收站集液池池火抑制技術(shù)分析
地面或水面上形成液池后，被點燃產(chǎn)生池火，LNG接收站集液池內(nèi)可能會發(fā)生池火。火災(zāi)事故不但能帶來財產(chǎn)損失，人員傷亡，還會對企業(yè)的聲譽造成嚴重影響。另外，《石油天然氣工程設(shè)計防火規(guī)范》(GB50183-2004)和《液化天然氣(LNG)生產(chǎn)、儲存和裝運》(GB/T20368-2012)對集液池的熱輻射影響范圍做出要求[1-2]，因此控制LNG接收站集液池的池火具有重要意義。2 LNG集液池池火的抑制技術(shù)LNG集液池一旦發(fā)生發(fā)生池火火災(zāi)，人員，設(shè)備和建筑都可能受
山東化工 2018年18期2018-10-17
- 基于VOF模型的偏二甲肼泄漏液池擴展過程的數(shù)值模擬
漏后在地面上形成液池，遇到火星易著火爆炸，也容易蒸發(fā)形成有毒氣體接觸到人員和設(shè)備,可能對其造成損害[4]，嚴重威脅著周圍設(shè)備和工作人員的安全。而研究偏二甲肼泄漏液池的擴展規(guī)律是進一步研究推進劑蒸氣擴散規(guī)律、開展推進劑安全評價工作、制定推進劑泄漏事故應(yīng)急預(yù)案等的重要前提。在以往對偏二甲肼泄漏液池擴展過程的研究中[5]，對偏二甲肼泄漏液池做了極簡處理，即簡單地以圓形液池代替，這樣并不能真實地反映偏二甲肼泄漏液池的分布規(guī)律。為此，本文采用VOF模型對偏二甲肼泄漏
安全與環(huán)境工程 2018年5期2018-10-10
- 城市人口密集區(qū)加油站池火災(zāi)熱輻射后果的模擬研究
站油品泄漏會形成液池，隨著泄漏的持續(xù)，液池將會不斷擴展。液池的擴展受液池高度的影響，液池高度差帶來的重力驅(qū)使液池擴展，而地面的摩擦力和地面物體將阻礙液池運動,當液池的蒸發(fā)率和油品泄漏率相等時，液池將達到平衡狀態(tài)。液池的擴展還受到所處地形、建(構(gòu))筑物、工藝設(shè)備等周邊環(huán)境的影響[8]。液池模型主要用來模擬泄漏的油品受外界條件阻礙后的流動、蒸發(fā)和擴散過程，該模型采用二維淺水方程進行求解,液池高度主要由以下方程控制：(1)(2)2.2 熱輻射對人員的傷害火球、池
安全與環(huán)境工程 2018年4期2018-08-08
- 大型儲罐池火特性實驗研究
罐、11.5 m液池和20.3 m液池進行多組池火實驗，通過分析實驗數(shù)據(jù)得出池火燃燒初始階段的蔓延規(guī)律、池火火焰脈動與火焰高度等池火燃燒特性，為儲罐區(qū)消防設(shè)計以及發(fā)生火災(zāi)時的消防戰(zhàn)術(shù)制定提供參考。1 實驗介紹實驗采用的裝置主要為5000 m3儲罐、直徑11.5 m液池、直徑20.3 m液池。5000 m3儲罐的直徑為22.74 m，高度為14.8 m，儲罐底部為水墊層；直徑11.5 m液池，高度為0.5 m，底部為水墊層；直徑20.3 m液池，高度為0.5
山東化工 2018年11期2018-07-07
- 水面LNG液池擴展模型的分析與對比研究*
漏，在水面上形成液池并進行擴展[3]，由于LNG儲存溫度較低，LNG和水面的溫差較大，導(dǎo)致LNG不斷蒸發(fā)并形成蒸氣云團，若蒸氣云團被點燃，容易引發(fā)爆炸事故，后果不堪設(shè)想；此外，如果LNG液池被點燃，則極易形成池火或流淌火，其輻射傳熱會對周圍人員、船舶及設(shè)備設(shè)施造成傷害。由于LNG的蒸發(fā)消耗速率(即單位時間內(nèi)液池蒸發(fā)的質(zhì)量，蒸氣云團的釋放源項)和池火直徑的計算均需以液池擴展半徑為基礎(chǔ)。因此，分析LNG液池的擴展情況對于LNG泄漏的火災(zāi)和蒸氣云爆炸后果評價都有
中國安全生產(chǎn)科學技術(shù) 2018年3期2018-04-13
- 魯泰化學全力革新技術(shù) 確保設(shè)備高效運行
術(shù)性改造。原上清液池噴淋管道為噴頭形式，噴嘴較?。欢娛鼭{需要先輸送至水泥公司，過濾后輸送回來的上清液中依然含有較多的電石泥，甚至會摻雜塑料垃圾等雜質(zhì)。因此，上清液噴淋管道易堵塞，以致影響乙炔工段的正常生產(chǎn)運行，需要進行人工清理。由于管道整體較長，長時間運行后管道結(jié)垢嚴重，人工拆卸困難，嚴重影響了上清液涼水塔的正常運行。為保證上清液池的使用效率，解決上清液噴淋管道易堵塞、難清理等難題,乙炔工段對上清液噴淋管道進行重新選型，選用壁薄、輕質(zhì)的管道，使管道整體
聚氯乙烯 2018年11期2018-02-18
- 半固態(tài)等溫處理與電磁感應(yīng)加熱AZ80-0.2Y鎂合金組織的演變
織液相以晶界網(wǎng)狀液池為主、固相球內(nèi)的球形液池為輔；感應(yīng)加熱形成的液相主要由晶內(nèi)長條狀液池為主、晶界網(wǎng)狀液池為輔。感應(yīng)加熱制備的半固態(tài)坯料比等溫處理的半固態(tài)組織晶粒更細小，液相率更高；大功率感應(yīng)加熱相對于小功率感應(yīng)加熱，晶粒尺寸小，液相率更高；從室溫使用功率4 kW感應(yīng)加熱至590 ℃用時90 s，平均晶粒尺寸65.1 μm，液相率45%，晶粒形狀系數(shù)2.15，已具備較優(yōu)的成形性能。鎂合金；半固態(tài)；等溫處理；電磁感應(yīng)加熱處理；組織演變半固態(tài)加工技術(shù)是一種極具
中國有色金屬學報 2017年10期2017-11-11
- LNG船泄漏事故液池擴展計算及不確定性分析
LNG船泄漏事故液池擴展計算及不確定性分析莊學強1，2，孫 迪1，2，高孝洪3，李格升3(1.集美大學 輪機工程學院，福建 廈門 361021；2.福建省船舶與海洋工程重點實驗室，福建 廈門 361021；3.武漢理工大學 能源與動力工程學院，武漢 430070)根據(jù)小孔射流、慣性-質(zhì)量平衡擴展等理論搭建包括泄漏源強和液池半徑擴展在內(nèi)的LNG船泄漏液池擴展模型，分析影響液池擴展變化的重要參數(shù)及其不確定性，借助MATLAB編程計算這些不確定對預(yù)測結(jié)果的影響。
中國航海 2017年2期2017-10-30
- 煤礦井下乳化液配比系統(tǒng)的設(shè)計與應(yīng)用
凈水箱、9m3配液池、13.5m3儲液池、2.5m3乳化液箱 (過濾裝置)、礦用隔爆潛水泵、風動泵、自制風動攪拌裝置、連通孔控制裝置、流量表等結(jié)構(gòu)組成。系統(tǒng)結(jié)構(gòu)布置見圖1所示。圖1乳化液配比系統(tǒng)示意圖2.系統(tǒng)工作原理一般情況下，乳化液是由司泵工按照一定比例向乳化液箱內(nèi)加入乳化油及純凈水混合直接使用。井下乳化液配比系統(tǒng)工作原理 (如圖1所示)：乳化液配比時，乳化油儲油箱向配液池供0.2m3的乳化油，2×3T/h純凈水處理裝置向配液池供4.8m3的純凈水，利用
中國煤炭工業(yè) 2017年9期2017-05-02
- 基質(zhì)槽培設(shè)施建造技術(shù)
系統(tǒng)將營養(yǎng)液從貯液池中抽出輸送到各種植槽中，以滿足作物對營養(yǎng)的需求。滴灌系統(tǒng)主要由水泵、管道、過濾器、壓力表、閥門等構(gòu)成，管道分為供液主管、支管和軟管。圖1 栽培槽圖2 基質(zhì)配制與裝槽圖3 鋪設(shè)滴灌系統(tǒng)圖4 貯液池1.4 貯液池以種植番茄、黃瓜等果菜類蔬菜為例，每667m2栽培面積需建造1個能盛裝15～20t營養(yǎng)液的貯液池。貯液池池底及四周由混凝土、水泥、砂漿磚砌而成，用高標號耐腐蝕水泥砂漿抹面，并在貯液池內(nèi)壁涂抹防水材料，防止營養(yǎng)液滲漏。池口高出地面15
上海蔬菜 2017年1期2017-03-30
- 降膜隨氣體同時穿越液池過程數(shù)值模擬研究
膜隨氣體同時穿越液池過程數(shù)值模擬研究李 鐵，呂昌堯，宋濟洋，楊志瑞(東北電力大學 能源與動力工程學院，吉林 吉林 132012)對洗滌冷卻室內(nèi)降膜隨氣體同時穿越液池過程進行冷態(tài)數(shù)值模擬研究，考慮降膜流速和降膜厚度對降膜隨氣體同時穿越過程氣液相分布規(guī)律的影響。研究結(jié)果表明，液面以上空間氣含率隨降膜流速和降膜厚度的增大而降低，而在液面以下區(qū)域氣含率隨降膜流速和降膜厚度的增大呈無規(guī)律波動，但波動幅度減??；隨著降膜流速和降膜厚度的增大，氣泡平均曲率增大，氣液接觸面
東北電力大學學報 2017年1期2017-03-14
- 油砂蒸汽輔助重力泄油汽液界面智能調(diào)控模型優(yōu)選
研究。以蒸汽腔內(nèi)液池為研究對象、Subcool為調(diào)控目標，依據(jù)熱量守恒和物質(zhì)平衡原理建立了PID控制方程系數(shù)優(yōu)選數(shù)學模型，采用該模型和Ziegler-Nichols（Z-N）整定法優(yōu)選了適用于加拿大M區(qū)塊的汽液界面智能調(diào)控模型，并通過數(shù)值模擬評價了應(yīng)用效果。研究結(jié)果表明：當采用比例、積分和微分系數(shù)組合時，進一步縮短了注采溫度差達到Subcool目標值的時間，提高收斂速度和健壯性。與常規(guī)注汽相比，模型優(yōu)選方法下智能注汽顯著改善了井筒沿程蒸汽腔均勻擴展程度，提
石油勘探與開發(fā) 2016年2期2017-01-11
- 帶壓LNG泄漏遇阻液池預(yù)測模型研究
壓LNG泄漏遇阻液池預(yù)測模型研究王曉瑋1,2，鮑 磊1,2(1.中國石化安全工程研究院，山東青島2661012.化學品安全控制國家重點實驗室，山東青島266101)在液化天然氣(LNG)站場，帶壓LNG泄漏后極易撞擊到周圍設(shè)施或建筑物進而增加形成液池的規(guī)模。針對帶壓LNG泄漏閃蒸遇阻開發(fā)了液池預(yù)測模型，并與實驗數(shù)據(jù)進行了對比，結(jié)果表明模型與數(shù)據(jù)吻合度較好。LNG泄漏 閃蒸 液池預(yù)測模型目前，國內(nèi)外對于LNG液池擴散開展了大量的實驗和理論研究，形成了較為成熟
安全、健康和環(huán)境 2016年11期2016-12-19
- 高倍泡沫撲救LNG池火實驗研究*
在低洼處匯集形成液池，遇點火源可能引起火災(zāi)爆炸并造成嚴重的后果。2013年11月11日，新疆八鋼鋼結(jié)構(gòu)股份有限責任公司一加工車間發(fā)生液化天然氣爆炸事故，造成6人死亡、6人受傷。2009年9月16日，中石油江蘇液化天然氣(LNG)接收站工程1號儲罐區(qū)發(fā)送重大安全事故，造成8人死亡，14人受傷，其中3人重傷。針對大尺度LNG泄漏、火災(zāi)和爆炸事故事故研究，國外在實驗和模型研究方面的已經(jīng)取得了一些研究進展，國內(nèi)在LNG大尺度泄漏、火災(zāi)實驗方面還沒有開展相關(guān)的研究。
廣州化工 2016年19期2016-11-23
- 蔬菜基質(zhì)栽培設(shè)施建造技術(shù)規(guī)程
分為種植系統(tǒng)、貯液池（罐）、供液系統(tǒng)、排液系統(tǒng)4部分。2.2 分類及適用范圍根據(jù)設(shè)施蔬菜的栽培種類和生產(chǎn)目的選擇適合的基質(zhì)栽培設(shè)施類型（表1）。表1 基質(zhì)栽培設(shè)施的分類及適用范圍3 種植系統(tǒng)的建造3.1 槽式基質(zhì)栽培設(shè)施的種植槽建造3.1.1 材料及結(jié)構(gòu)參數(shù) 分為大株型種植槽和小株型種植槽2種類型，可選擇黏土磚、泡沫板、木板等框架材料，也可下挖成槽。大株型種植槽深20～25 cm，內(nèi)寬48～60 cm；小株型蔬菜種植槽深20～25 cm，內(nèi)寬 60～72
中國瓜菜 2016年7期2016-09-14
- 煤化工企業(yè)甲醇泄漏擴散事故分析
火堤內(nèi)形成小面積液池，隨著泄漏時間的增加，靠近地面區(qū)域的甲醇濃度降低；大面積泄漏時，罐體從泄漏口開始崩壞，形成湍流后進一步發(fā)展成液池，泄漏發(fā)生2～5 min是應(yīng)急救援的關(guān)鍵時期，超過此時間段，泄漏即進入不受控狀態(tài)。甲醇; 小孔泄漏; 大面積泄漏；應(yīng)急救援煤炭作為我國的支柱性能源，在國民經(jīng)濟中占有舉足輕重的地位，對煤炭的綜合性利用已成為能源布局中重要的一環(huán)，煤制油、煤制烯烴、煤制甲醇、煤制氣等煤化工技術(shù)的蓬勃發(fā)展使我國擁有世界上最大的煤化工產(chǎn)業(yè)鏈，取得了巨大
廣州化工 2016年3期2016-09-01
- 簡易水培蔬菜栽培設(shè)施建造及種植技術(shù)探討
培槽、定植板、貯液池和營養(yǎng)液池組成。栽培槽為有相應(yīng)尺寸，在底層進行夯實并且鋪滿石粉的凹槽。建槽時，若土質(zhì)較為松散，可在底部加入鋼筋，并在最后加入防水液，以防滲漏。配制槽是永久性的，從而降低了今后的投入成本。貯液池是在地下貯藏液體的裝置，在利用其中營養(yǎng)液時，應(yīng)用水泵將營養(yǎng)液從貯液池抽到栽培槽，由此可見貯液池對于防水性也有一定的要求。為保證營養(yǎng)液的質(zhì)量，貯液池在使用前應(yīng)利用清水進行浸泡。定植板的制作原料為聚苯乙烯泡沫塑料板，其密度與質(zhì)量呈正相關(guān)，根據(jù)所種植蔬菜
種子科技 2016年6期2016-01-25
- 毛細力比為-1時環(huán)形液池內(nèi)雙擴散毛細對流數(shù)值模擬
對具有自由表面的液池在水平方向上施以大小相等、方向相反的熱毛細效應(yīng)和溶質(zhì)毛細效應(yīng)時，表面張力比Rσ=-1，此類邊界條件稱為滯止邊界條件[9]。Li等[10]通過對環(huán)形液池內(nèi)耦合熱-溶質(zhì)毛細對流的二維數(shù)值模擬，揭示了穩(wěn)態(tài)流動向周期振蕩流動轉(zhuǎn)變的物理機理。Chen等[9,11]對矩形液池內(nèi)耦合熱-溶質(zhì)毛細對流進行了三維數(shù)值模擬和線性穩(wěn)定性分析，討論了流動失穩(wěn)轉(zhuǎn)變的 Hopf分岔特性，揭示了周期性振蕩流動發(fā)生的物理機制。同時，Li等[12]分析了流動從周期性振蕩
化工學報 2015年1期2015-12-16
- 乙炔壓濾工藝清液池的改造總結(jié)
）乙炔壓濾工藝清液池的改造總結(jié)夏鵬忠，王志祥 （青海鹽湖工業(yè)股份有限公司化工分公司，青海 格爾木 816000）針對2.5萬t/a電石乙炔裝置壓濾工藝，對清液池沉積大量的電石渣、清液輸送泵、高壓水泵以及各管道被堵死等問題進行了改造，并對改造前后的運行效果進行了對比。清液池；電石渣漿；技術(shù)改造電石濕法乙炔生產(chǎn)中，壓濾工序是處理電石渣的一個重要環(huán)節(jié)。很多電石法生產(chǎn)乙炔的企業(yè)，為達到環(huán)保、不污染、不浪費、節(jié)約資源的目的，在乙炔生產(chǎn)中產(chǎn)生的渣漿水進行再次循環(huán)利用。
中國氯堿 2015年10期2015-10-25
- 核電廠周圍液態(tài)有毒化學品類外部人為事件危險源評價方法研究
降落到地面，形成液池。根據(jù)經(jīng)驗，當F＞0.2時，一般不會形成液池；當F＜0.2時，F(xiàn)與帶走液體的質(zhì)量分數(shù)呈線性關(guān)系，F(xiàn)＝0時無液體被帶走（蒸發(fā)），F(xiàn)＝0.1時有50%的液體被帶走。2）兩相流動泄漏模型［5］在過熱液體發(fā)生泄漏時，有時會出現(xiàn)氣、液兩相流動，兼有氣體泄漏和液體泄漏的雙重特點。均勻兩相流動的泄漏速度可按式（3）計算：式中：QLG為兩相流泄漏速度，kg／s；CLG為兩相流泄漏系數(shù)，取0.8；pC為臨界壓力，Pa，pC＝0.55 Pa；ρm為兩相混合
原子能科學技術(shù) 2015年12期2015-07-07
- 液化天然氣泄漏和水面擴散過程模擬
水面上形成LNG液池，該池會從周圍環(huán)境吸收熱量并汽化成天然氣蒸氣。這些低溫氣體會形成低臥云并隨風而飄移。當天然氣在空氣中的濃度達到可燃濃度的上下限之間并與火源接觸，則可能發(fā)生劇烈燃燒或者爆炸。對于正在燃燒的LNG低溫液池，低溫池吸收的很大一部分熱量來自于火焰的輻射傳熱；如果沒有被引燃，則最主要的熱量來自水中。同時空氣被LNG池及低溫氣體冷卻，其溫度降低相對濕度增加，彌漫在空氣中的水蒸氣則會冷凝后產(chǎn)生大量白霧。當只有少量LNG泄漏到水上，LNG將迅速汽化消失
化工學報 2015年2期2015-06-15
- 氣固兩相流穿越液池過程顆粒運動及分布特性
灰渣的合成氣穿越液池以完成洗滌的工藝過程[1]。不僅如此，在浸沒燃燒裝置中[2-3]，在沖擊水浴除塵器[4]中都廣泛存在氣固兩相流穿越液池過程。與其他干法或濕法洗滌方式不同，該過程涉及復(fù)雜的氣液固三相復(fù)雜湍流流動。同時，沖擊式洗滌過程、泡沫式洗滌過程和淋浴式洗滌過程3種洗滌過程[5]貫穿其中，共同構(gòu)成了氣固兩相流穿越液池的復(fù)雜氣固分離過程。氣固分離過程與顆粒的運動行為密切相關(guān)，而顆粒的分布特性又是表征顆粒運動行為的方式之一。為此，了解顆粒運動及其分布特性對
化工學報 2015年3期2015-04-01
- 某化工廠甲醇儲罐區(qū)火災(zāi)事故傷害范圍分析
體在防火堤內(nèi)形成液池，遇到明火后，在防火堤內(nèi)形成可燃液體表面的自然燃燒。這種可燃液體泄漏后流到地面或防火堤內(nèi)形成液池，遇火源后燃燒形成的過程成為池火。池火分析模型一般按圓形液面計算，其他形狀的液池應(yīng)換算為等面積的圓池。具體分析時，考慮儲罐區(qū)最不利火災(zāi)情況為最大儲罐一次泄漏量在防火堤內(nèi)形成池火，燃燒面積為整個防火堤平面面積，若防火堤不是圓形，則在分析時使用防火堤面積換算出當量直徑進行分析。例如：某化工有限責任公司生產(chǎn)甲醇，已知該公司在甲醇成品罐區(qū)設(shè)置2650
化工管理 2014年12期2014-12-11
- 基于負載動態(tài)平衡過程控制在濕法冶金中的應(yīng)用
（2）修正洗滌貴液池、置換一次凈化池、置換二次凈化池液位設(shè)定值。洗滌貴液池、置換一次凈化池、置換二次凈化池分別與置換貴液池有相關(guān)性（化工泵的進口與出口關(guān)系），考慮在特殊情況下置換貴液池較高時，將流程水量均衡到這三個泵池，增加液位系數(shù)，對這三個泵池的液位設(shè)定值進行修正：以上公式中，PV2為置換貴液池當前液位值；SP2為優(yōu)化計算的置換貴液池設(shè)定值；a為液位系數(shù)。（3）計算置換貧液池液位聯(lián)鎖上下限。置換貧液池的化工泵為工頻控制，根據(jù)設(shè)置泵池液位上下限進行聯(lián)鎖控制
山東工業(yè)技術(shù) 2014年17期2014-04-06
- LWS400臥螺離心機參數(shù)變化對轉(zhuǎn)鼓強度和剛度的影響
轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)鼓壁厚和液池深度三個參數(shù)并討論由此對轉(zhuǎn)鼓強度和剛度的影響，以便為后續(xù)的優(yōu)化設(shè)計方案提供參考。討論結(jié)果表明：轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速的提高或壁厚的減小都對轉(zhuǎn)鼓強度和剛度有明顯的影響，液池深度的變化對轉(zhuǎn)鼓強度和剛度的影響不大。臥槽離心機；轉(zhuǎn)鼓；有限元分析目前，離心機轉(zhuǎn)鼓的強度設(shè)計按照文獻[1]進行。LWS400臥螺離心機轉(zhuǎn)鼓是由大、小端蓋、兩段圓柱形通體和一段圓錐形筒體組成，各部分用止口螺釘拼接。LWS400臥螺離心機用于工業(yè)油性污泥的液—液—固三相分離，在處理這種難
當代化工 2014年11期2014-02-20
- LNG 地面泄漏蒸發(fā)速率的計算
的變化，沒有考慮液池擴散半徑變化對熱傳遞的影響，實際上兩者是一個相互耦合的過程，液池擴散半徑變化導(dǎo)致熱流密度變化，單純依賴一維傅里葉導(dǎo)熱方程，只能片面認為液池的蒸發(fā)速率很大，實際情況是先隨時間線性變化達到最大值，然后蒸發(fā)速率隨時間的平方根成反比逐漸降低。 本文利用微分方法結(jié)合液體擴散模型和熱傳遞模型對最大蒸發(fā)速率以及蒸發(fā)速率隨時間的變化進行準確預(yù)測，并結(jié)合實際算例對液池擴散半徑、蒸發(fā)速率，以及液體質(zhì)量、液池厚度隨時間變化關(guān)系進行計算， 研究LNG 泄漏、
天然氣與石油 2014年5期2014-01-03
- 新型重力熱管換熱器傳熱特性的數(shù)值模擬
功率增大而增加；液池高度隨充液率的增加而增加；充液率較小時，較低加熱功率對應(yīng)的液池高度大于較高加熱功率對應(yīng)的液池高度，充液率較大時，小加熱功率對應(yīng)的液池高度反而低于大加熱功率對應(yīng)的液池高度。重力熱管；換熱器；穩(wěn)態(tài)；傳熱隨著社會的發(fā)展，能源問題已經(jīng)日益嚴重，能源的合理利用，特別是低品位能源的合理利用越來越引起人們的重視。重力熱管在熱能綜合利用和余熱回收技術(shù)中體現(xiàn)了巨大的優(yōu)越性[1]。對重力熱管的研究主要分為3個部分。一部分是對影響重力熱管傳熱能力的因素進行探
中南大學學報（自然科學版） 2013年4期2013-02-07
- 混凝過程中微絮體形貌的AFM液池成像觀測與表征
絮體形貌的AFM液池成像觀測與表征鄭 蓓,葛小鵬*(中國科學院生態(tài)環(huán)境研究中心,環(huán)境水質(zhì)學國家重點實驗室,北京 100085)采用掃描探針顯微鏡液池成像技術(shù),對混凝過程中絮體的微觀形貌進行了觀測與表征.結(jié)果表明,原子力顯微鏡液池成像技術(shù)可以對混凝過程中的微絮體進行形貌表征和數(shù)字描述,并證實在實際印染工業(yè)尾水的微絮凝過濾試驗處理過程中,微絮凝時間為2min,攪拌強度為100s-1時可以達到優(yōu)化的處理效果.這也說明液池成像技術(shù)能夠較好的反映混凝過程中微絮體的形
中國環(huán)境科學 2012年3期2012-12-20
- 石油儲罐泄漏事故分析
勢低洼處形成一個液池。由于汽油閃點很低，極易燃燒，一旦遇到點火源就會引發(fā)池火災(zāi)。三、泄漏計算1.泄漏速度。汽油的泄漏速度可用流體力學中的伯努利方程計算，其泄漏速度為式（1）中，Q0為流體泄漏速度，Cd為流體泄漏系數(shù)，A為裂口面積，ρ為泄漏流體密度，P為特體的儲存壓力，P0為外界環(huán)境壓力，g為重力加速度，h為裂口之上液位高度。由于出料管為圓形，且儲存物料的雷諾數(shù)都小于100，故其泄漏系數(shù)Cd為0.50；管道直徑為100 mm，經(jīng)計算可知裂口面積A為 0.00
河南科技 2012年8期2012-10-21
- 噴嘴口徑參數(shù)對氣泡上升攜帶水體能力的影響
，并分別盛裝于上液池和下液池中 (圖1)。由于密度差異，柴油 (上液)和水 (下液)會自行分層，其間必然形成油水界面，通過調(diào)整下液的水位，可使該界面剛好位于下液池的頂端面。當來自下液 (水)底部的上升氣泡越過油水界面時，其攜帶的水體將隨之進入到上液 (柴油)中，從而實現(xiàn)其與周圍未被擾動水體的初步分離。在此基礎(chǔ)上，設(shè)法使柴油以適當?shù)乃俣茸鏊椒较虻钠椒€(wěn)旋轉(zhuǎn)運動(如圖2虛線所示)，即可將被上升氣泡攜帶至柴油中的水體迅速帶離下液池上方區(qū)域，并因其密度較大而逐漸沉
大連海洋大學學報 2012年1期2012-09-19
- Z-60全自動血液流變測試儀的質(zhì)量管理
試的過程中，沖洗液池后，系統(tǒng)會自動檢測液池的沖洗狀況，一旦發(fā)現(xiàn)液池在沖洗后仍然不凈，且會影響接下來的測試，軟件會提示并自動退出，需將沖洗不凈的原因找到，并進行處理后，再重新運行軟件，繼續(xù)進行測試;若需要手動進行測試時，仍需將血樣充分混勻3～5次，混勻時不要用力過猛，以免破壞血細胞，造成測試誤差。混勻后用加樣器吸?。?.0 ml的樣品，將加樣器傾斜45°左右，使加樣頭接觸液池內(nèi)壁，勻速推動加樣器進行加樣。禁止斷續(xù)加入，以避免產(chǎn)生氣泡。還可在吸取樣品時要多吸入
中國實用醫(yī)藥 2012年35期2012-08-15
- 半地下式圓形貯液池結(jié)構(gòu)分析
置的不同，圓形貯液池可分為地上式、地下式及半地下式［1］。目前，對沿池壁全部高度作用三角形或矩形分布荷載的圓形貯液池而言，其池壁內(nèi)力計算公式或表格可從既有文獻［2－5］中查找。然而，對沿池壁部分高度作用三角形或矩形分布荷載的半地下式圓形貯液池而言，既有文獻均未涉及其池壁內(nèi)力計算公式，其池壁內(nèi)力計算往往采取簡化荷載分布的方法。采用簡化荷載分布的方法求出的池壁內(nèi)力與實際池壁內(nèi)力會有一定差異，有時差異還很大，例如半地下式圓形貯液池受到土壓和溫差作用的情形。鑒于此
太原理工大學學報 2012年6期2012-05-15
- 施放深度對氣泡水體攜帶能力影響的實驗研究
，并分別盛裝于上液池和下液池中（見圖1）。由于密度差異，柴油（上液）和水（下液）會自行分層，形成油水界面，通過調(diào)整下液的水位，可使油水界面剛好位于下液池的頂端面。當來自下液（水）底部的上升氣泡越過油水界面時，其攜帶的水體將隨之進入到上液（柴油）中。在此基礎(chǔ)上，設(shè)法使柴油以適當?shù)乃俣茸鏊椒较虻钠椒€(wěn)旋轉(zhuǎn)運動（如圖2虛線所示），即可將上升氣泡攜帶至柴油中的水迅速帶離下液池上方區(qū)域，并因密度較大而逐漸沉降至上液池底部，從而實現(xiàn)攜帶水體的有效分離。由于上液池的底面
實驗流體力學 2011年6期2011-06-15
- 鋁合金2A12-O的動態(tài)充液拉深
分液體除了從調(diào)節(jié)液池壓力的溢流閥溢出外，沒有其它泄漏，板料和凹模之間采用密封裝置進行密封。而對于液體動態(tài)充液拉深成形，部分液體將從板料和模具之間的縫隙流出，在板料和模具之間形成動態(tài)潤滑效應(yīng)[9]。一些研究表明[10?13]，作用于毛坯法蘭周邊的徑向壓力可以顯著提高板料的極限拉深比。在靜態(tài)充液拉深中，為了獲得加載于板料法蘭周邊的徑向壓力，除了輔以獨立的液壓加載系統(tǒng)并將高壓液體引至法蘭邊緣外，還必須在板料和凹模及壓料板之間設(shè)計一定的密封裝置。此密封裝置由于和板
中國有色金屬學報 2010年5期2010-09-29
- 重力熱管蒸發(fā)段氣液分布形式與換熱能力分析
于蒸發(fā)段內(nèi)液膜與液池的分布形式和換熱過程。提出了許多液膜和液池換熱機理與其影響因素之間的經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式。利用其中較完善的理論結(jié)果，總結(jié)了兩者的換熱機理分布圖，通過計算傳熱系數(shù)的比值，發(fā)現(xiàn)在滿足管內(nèi)氣液循環(huán)條件下，增加蒸發(fā)段內(nèi)液膜段長度可以提高熱管傳熱性能。重力熱管 蒸發(fā)段 氣液分布 換熱過程1 引言重力熱管具有傳熱效率高、結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉等優(yōu)點，已經(jīng)在地面的各種熱輸送和熱回收等節(jié)能設(shè)備中都得到了廣泛應(yīng)用［1］。在重力熱管有限空間內(nèi)，存在單相和兩相自然對流、液
低溫工程 2010年4期2010-09-17
- 微流控芯片電泳門進樣方式的改進研究
主要可分為固定貯液池式、流通池式、取樣探針式三種，其中基于固定貯液池的試樣引入系統(tǒng)是目前芯片毛細管電泳系統(tǒng)以及各種微流控系統(tǒng)中采用最多的系統(tǒng)[2]。但是實驗發(fā)現(xiàn)，進樣量越多，或者隨著電泳進行較長時間，不同儲液池中液體的液面高度差增大，因此壓力流的影響逐漸增大。本文就改進門進樣的方法，以減少壓力流的影響進行了研究。2 實驗部分2.1 試劑和儀器熒光素鈉、Tris購自北京拜爾迪生物公司；勻膠鉻版（型號：SG2506）、拋光片購自長沙韶光鉻版有限公司；微流控芯片
生命科學儀器 2010年4期2010-07-12