腐蝕電流
- 1 T磁場(chǎng)下回火工藝對(duì)25CrMo48V鋼耐蝕性能的影響
強(qiáng)度的增加,腐蝕電流密度降低,腐蝕得到抑制。Akhbarizadeh等[7]的研究結(jié)果表明磁化與非磁化試樣相比,磁化試樣的耐蝕性能有所增加。因此,本試驗(yàn)在回火過程中外加1 T磁場(chǎng)探究25CrMo48V超高強(qiáng)度鋼在3.5%NaCl溶液中的耐蝕性能。1 試驗(yàn)材料和方法試驗(yàn)用25CrMo48V超高強(qiáng)度鋼采用電弧爐冶煉后澆注為圓坯,經(jīng)過PQF技術(shù)軋制出無(wú)縫鋼管,試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分如表1所示。試樣經(jīng)1000 ℃奧氏體化30 min后水冷至室溫,使用線切割加工成尺寸為1
金屬熱處理 2023年9期2023-10-11
- 含鹵體系不銹鋼局部腐蝕發(fā)展研究的閉塞電池模型構(gòu)建
離子遷移量、腐蝕電流和腐蝕速率探究模型的可用性，以期為不銹鋼在含鹵體系中局部腐蝕發(fā)展的研究提供一種方法。1 實(shí)驗(yàn)方法構(gòu)建的閉塞電池模型如圖1 所示，模擬閉塞區(qū)(模擬點(diǎn)蝕孔內(nèi))固定容積為80 mL，浸在容積為10 L 的有機(jī)玻璃池中(模擬點(diǎn)蝕孔外)，實(shí)驗(yàn)時(shí)分別盛裝相同的初始溶液。 模擬閉塞區(qū)同為有機(jī)玻璃材質(zhì)，蓋子通過開孔插入對(duì)電極(鉑電極)、參比電極(Ag/AgCl 電極)和內(nèi)電極，并留有閉塞通道。 閉塞區(qū)側(cè)面設(shè)有與底部成45°夾角的斜插管，用于插入pH 復(fù)
材料保護(hù) 2023年1期2023-03-05
- 軟熔工藝參數(shù)對(duì)鍍錫板耐蝕性的影響
線外推法得到腐蝕電流密度(jcorr)，以對(duì)比不同試樣的耐蝕性。2 結(jié)果與討論2.1 軟熔功率對(duì)鍍錫板耐蝕性的影響在不同功率下對(duì)鍍錫板軟熔0.7 s后立即置于溫度50 °C的水中淬冷，以研究軟熔功率對(duì)鍍錫板耐蝕性的影響。由圖1可以看出，隨著軟熔功率的增大，鍍錫板在3.5% NaCl溶液中的腐蝕電流密度呈現(xiàn)先緩慢下降后快速升高的趨勢(shì)。當(dāng)軟熔功率為630 W時(shí)，鍍錫板在3.5% NaCl溶液中的腐蝕電流密度最低，耐蝕性最優(yōu)。圖1 軟熔功率對(duì)鍍錫板腐蝕電流密度的
電鍍與涂飾 2023年3期2023-03-03
- 艙外鑄鋁的表面陽(yáng)極氧化處理與腐蝕性能研究
線擬合得到的腐蝕電流密度和腐蝕電位統(tǒng)計(jì)結(jié)果。當(dāng)x=2時(shí)，Al-2Ni-Si鋁合金的腐蝕電流密度為5.018 μA·cm-2、腐蝕電位為-0.548 V；當(dāng)x=4時(shí)，Al-4Ni-Si鋁合金的腐蝕電流密度為5.985 μA·cm-2、腐蝕電位為-0.565 V；當(dāng)x=6時(shí)，Al-6Ni-Si鋁合金的腐蝕電流密度為9.815 μA·cm-2、腐蝕電位為-0.568 V；當(dāng)x=8時(shí)，Al-8Ni-Si鋁合金的腐蝕電流密度為13.381 μA·cm-2、腐蝕電位為
環(huán)境技術(shù) 2023年1期2023-03-02
- 正交試驗(yàn)法優(yōu)化超輕LA141鎂鋰合金表面植酸處理工藝研究
植酸轉(zhuǎn)化膜自腐蝕電流密度的影響較為顯著。表2 各因素及水平取值Tab.2 Values for various factors and levels因此選取植酸濃度(A)、轉(zhuǎn)化時(shí)間(B)和pH值(C)作為正交試驗(yàn)因子的3個(gè)因素，各因素選取3個(gè)水平，各因素的3水平依次為植酸質(zhì)量濃度15，20，25 g/L；轉(zhuǎn)化時(shí)間5，10，15 min；pH值4，6，8。以自腐蝕電流密度值作為實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)指標(biāo)，選用L9(33)進(jìn)行正交試驗(yàn)，各因素及水平取值見表2。2 結(jié)果與討論
河北科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2023-01-12
- 316L不銹鋼雙極板磁控濺射不同厚度石墨涂層的耐蝕性和導(dǎo)電性
性和導(dǎo)電性，腐蝕電流密度分別在5.2×10-6，3.34×10-6，2.74×10-6A/cm2，沒有達(dá)到美國(guó)能源部(DOE)制定的低于10-6A/cm2的標(biāo)準(zhǔn)要求。Tomer等[15]在AISI416不銹鋼上制備了TiN，其界面接觸電阻(ICR)值在17.3 mΩ·cm2，高于DOE標(biāo)準(zhǔn)的10 mΩ·cm2。與金屬氮化物相比，非晶碳碳涂層具有更高的耐腐蝕性和導(dǎo)電性[16，17]，目前關(guān)于石墨涂層厚度的研究較少。為此，本工作采取了磁控濺射的方法在316L不
材料保護(hù) 2022年4期2022-12-07
- 鐵細(xì)菌對(duì)供水系統(tǒng)金屬管材腐蝕行為的影響
，得到材料的腐蝕電流和電位等數(shù)據(jù)。測(cè)定極化曲線時(shí)的參數(shù)設(shè)置如表1所示。圖4 塔菲爾曲線外延法Fig.4 Tafel Curve Linear Polar Epitaxy表1 極化曲線測(cè)試各項(xiàng)設(shè)定參數(shù)Tab.1 Parameters Setup for Tafel Curve Test浸泡試驗(yàn)結(jié)束后將掛片取出，采用SEM(日立S-480能量色散光譜儀，Bruker QUANTAX)對(duì)其表面形貌觀察，并對(duì)其表面腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行射線粉末衍射儀(D8 Advance
凈水技術(shù) 2022年9期2022-09-09
- 外加應(yīng)力下AZ91D鎂合金在NaCl溶液中的電化學(xué)行為
的腐蝕電位和腐蝕電流密度都變化不大；外加應(yīng)力值大于0.9σ0.2時(shí)，AZ91D鎂合金的腐蝕電位明顯負(fù)移，極化電阻減小，腐蝕電流隨之增大。對(duì)于鎂及鎂合金電極而言，由于電極電位遠(yuǎn)遠(yuǎn)負(fù)于析氫反應(yīng)的平衡電極電位，析氫反應(yīng)是主要的陰極過程。外加應(yīng)力增大到一定程度后，降低了析氫反應(yīng)的活化能，反應(yīng)速率增大，加速了鎂合金的溶解，從而腐蝕速度增大。σ/σ0.2與腐蝕電流密度的關(guān)系曲線見圖4。由圖4可以看出，拉應(yīng)力的增加與腐蝕電流密度是非線性關(guān)系，通過origin8.0中公式
石油化工腐蝕與防護(hù) 2022年4期2022-08-28
- 時(shí)變腐蝕電流密度下預(yù)應(yīng)力混凝土梁可靠度分析
筋銹蝕是基于腐蝕電流密度等因素的電化學(xué)過程，因而利用腐蝕電流密度可以較好地分析混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋的銹蝕起始時(shí)間及銹蝕率[2]。目前，隨著預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的廣泛使用，由鋼筋銹蝕引發(fā)的安全問題已成為混凝土結(jié)構(gòu)工程師面臨的嚴(yán)峻問題[3]。因此，有學(xué)者開始展開了腐蝕電流密度對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)抗力衰退的影響。沈銳利等[4]利用可靠度理論分析腐蝕狀態(tài)下懸索橋預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)的可靠度，發(fā)現(xiàn)腐蝕電流密度的增加容易導(dǎo)致錨固系統(tǒng)可靠度降低，且腐蝕密度為0.15μA/cm2是評(píng)判錨
北方交通 2022年8期2022-08-15
- 埋地管道防腐涂層破裂時(shí)的鋼材腐蝕模擬研究
s應(yīng)力分布與腐蝕電流密度圖3.2. 不同腐蝕缺陷深度圖4 為固定0.1%縱向應(yīng)變下不同腐蝕缺陷深度的von Mises 應(yīng)力分布和腐蝕電流密度大小及腐蝕電流密度的流線圖，右側(cè)顏色條表示腐蝕電流密度與von Mises 應(yīng)力。從圖4(a)可以看出當(dāng)腐蝕缺陷深度很小時(shí)，von Mises 應(yīng)力分布和腐蝕電流密度都很小且分布均勻，此時(shí)腐蝕程度很輕；當(dāng)腐蝕缺陷增加到20%壁厚(4.48 mm)以及30%壁厚(6.72 mm)時(shí)，von Mises 應(yīng)力集中在腐蝕缺
石油天然氣學(xué)報(bào) 2021年4期2022-01-26
- 典型螺栓/螺母裝配件濕熱海洋大氣 環(huán)境適應(yīng)性研究
體系進(jìn)行電偶腐蝕電流測(cè)試，螺栓、螺母的測(cè)試區(qū)域如圖1所示。分別留取一定面積區(qū)域作為測(cè)試區(qū)，其余表面用聚四氟乙烯套環(huán)夾具和硅橡膠進(jìn)行密封。根據(jù)GB 5267《緊固件電鍍層》附錄G“螺栓、螺釘和螺母的表面積”，計(jì)算得出螺栓、螺母的電偶測(cè)試區(qū)面積分別為561.1 mm2和491.5 mm2。圖1 螺栓-螺母電偶腐蝕測(cè)試區(qū)域 Fig.1 Test regions of the bolt and nut for galvanic corrosion 2 結(jié)果與討論2
裝備環(huán)境工程 2021年11期2021-12-07
- 基于通電退化的再生混凝土中鋼筋可靠性評(píng)估
效降低碳鋼的腐蝕電流密度，提高碳鋼的點(diǎn)蝕電位；徐強(qiáng)等［11］發(fā)現(xiàn)納米硅滲透型防護(hù)劑處理的砂漿表面呈現(xiàn)明顯類核殼結(jié)構(gòu)點(diǎn)坑，處理6 h后混凝土氯離子電通量可降低50%以上；喬宏霞等［12?13］發(fā)現(xiàn)涂層技術(shù)可以減緩氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋的銹蝕速率，明顯有利于鋼筋的防銹；繆昌文等［14］發(fā)現(xiàn)羧酸銨能顯著減少堿性環(huán)境中氯鹽對(duì)鋼筋鈍化膜的破壞，對(duì)鋼筋混凝土起到良好的保護(hù)作用；Glass等［15］和Hassanein等［16］認(rèn)為外加電流陰極法是抑制鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中氯
建筑材料學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-08
- 利用Wiener過程探究鎂水泥混凝土中涂層鋼筋在鹽類環(huán)境下的腐蝕壽命
蝕程度.由于腐蝕電流密度能夠直觀反映鎂水泥混凝土構(gòu)件的結(jié)構(gòu)損傷速率，因此將其作為耐久性退化指標(biāo)［12］，試驗(yàn)時(shí)對(duì)腐蝕電流密度進(jìn)行持續(xù)監(jiān)測(cè)；而Wiener過程是一個(gè)獨(dú)立增量過程，可以通過當(dāng)前試驗(yàn)數(shù)據(jù)信息來(lái)預(yù)測(cè)未來(lái)的數(shù)據(jù)信息，反映產(chǎn)品性能退化過程，因此被廣泛應(yīng)用于可靠度建模中.Wiener過程已應(yīng)用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)性能可靠性預(yù)測(cè)、電路故障特征優(yōu)化、森林物種多樣性保育評(píng)估等，但是針對(duì)鎂水泥混凝土中涂層對(duì)鋼筋的防護(hù)效果方面尚缺乏應(yīng)用［13?15］.為了探究鹽溶液環(huán)境中
建筑材料學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-08
- 電極工作面積和孔隙液pH值對(duì)鋼筋脫鈍臨界氯離子濃度的影響
、極化電阻和腐蝕電流密度等腐蝕電化學(xué)參數(shù)來(lái)表征［2?3］，但是測(cè)試結(jié)果往往受鋼筋電極工作面積、模擬混凝土孔隙液pH值等因素的影響.文獻(xiàn)［4?6］發(fā)現(xiàn)，在pH值為12.5的模擬混凝土孔隙液中，當(dāng)鋼筋電極工作面積在0.5~1.0 cm2范圍內(nèi)變化時(shí)，HRB400鋼筋電極脫鈍的臨界氯離子濃度在0.05~0.21 mol/L范圍內(nèi)變化，說(shuō)明鋼筋電極工作面積對(duì)鋼筋脫鈍臨界氯離子濃度的影響較大；文獻(xiàn)［7］基于模擬混凝土孔隙液中的鋼筋脫鈍試驗(yàn)，分析了鋼筋電極工作面積對(duì)點(diǎn)
建筑材料學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-08
- 高強(qiáng)鋼筋在混凝土環(huán)境中的腐蝕行為
得出試樣的自腐蝕電流密度J，用自腐蝕電流密度表征試樣的腐蝕速率。2 結(jié)果與討論2.1 電化學(xué)試驗(yàn)2.1.1 開路電位由圖1可見：在不含Cl-的模擬孔隙液中，三種試樣的開路電位均隨著測(cè)試時(shí)間的延長(zhǎng)不斷增大，之后繼續(xù)延長(zhǎng)測(cè)試時(shí)間，開路電位維持穩(wěn)定狀態(tài)，表明三種試樣在孔模擬隙液中處于鈍化狀態(tài)。此外，HPB300和HRB400E試樣約經(jīng)歷168 h達(dá)到鈍化狀態(tài)，而HRB500E試樣則在48 h便達(dá)到了鈍化狀態(tài)。這表明HRB500E試樣先于HPB300和HRB400
腐蝕與防護(hù) 2021年7期2021-10-25
- Q235B鋼在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)緩蝕劑下的腐蝕速率研究
pH為6時(shí)的腐蝕電流密度先用醋酸與土壤混合，配制出pH=6的土壤試樣，用CR-6型腐蝕性測(cè)量?jī)x測(cè)出其腐蝕電流密度為7.43 μA/cm2。4.2 緩蝕劑烏洛托品為獲得Q235B鋼在含有不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)烏洛托品的土壤中的腐蝕情況，根據(jù)土壤理化性質(zhì)的分析，模擬配制烏洛托品質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.4%、0.6%、0.8%、1.0%的土壤樣本。實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。表1 與烏洛托品質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)應(yīng)的腐蝕電流密度在以上4組腐蝕數(shù)中，選用腐蝕電流密度來(lái)表達(dá)Q235B鋼在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)烏
現(xiàn)代鹽化工 2021年4期2021-09-19
- 阻銹劑對(duì)海工混凝土模擬孔隙液中鋼片的銹蝕行為影響研究
ary公式，腐蝕電流密度（Icorr）按式（1）計(jì)算：表1 阻銹劑單摻試驗(yàn)組表2 吸附膜型與氧化膜型阻銹劑復(fù)摻試驗(yàn)組 %式中：Icorr——腐蝕電流密度，μA/cm2；Rp——測(cè)得的極化電阻值，Ω；B——Stern-Geary常數(shù)，V。鋼筋活躍時(shí)B值取26 mV，鋼筋鈍化時(shí)B值取52mV。根據(jù)Broomfield準(zhǔn)則，當(dāng)Icorr小于0.1μA/cm2時(shí)認(rèn)為鋼筋處于鈍化狀態(tài)[17]。2 結(jié)果與討論2.1 不同成膜類型阻銹劑單摻對(duì)鋼片銹蝕行為的影響2.1.1
新型建筑材料 2021年8期2021-09-03
- 不同保護(hù)層厚度下鎂水泥混凝土中鋼筋防護(hù)試驗(yàn)
為90 d.腐蝕電流密度icorr與腐蝕狀態(tài)的對(duì)應(yīng)關(guān)系如下：當(dāng)icorr1.0 A·cm-2時(shí)，鋼筋處于嚴(yán)重腐蝕狀態(tài).1.3 試驗(yàn)原理圖1為三電極測(cè)試系統(tǒng)模擬示意圖.通過CS350電化學(xué)工作站測(cè)定極化曲線.圖1 三電極測(cè)試系統(tǒng)模擬示意圖外側(cè)腐蝕電流密度公式為(1)式中：i為外測(cè)極化電流密度；ΔE為極化電位；βa和βc分別為陽(yáng)極和陰極塔菲爾斜率[8].金屬腐蝕速率公式[9]為vR=11.73icorr，(2)式中：vR為金屬腐蝕速率.2 試 驗(yàn)2.1 干燥環(huán)
- 大氣腐蝕監(jiān)測(cè)傳感器的研究與應(yīng)用
池，產(chǎn)生電偶腐蝕電流。通過高靈敏度電流計(jì)檢測(cè)得到的電偶腐蝕電流來(lái)反映材料在環(huán)境中的腐蝕狀態(tài)。ACM技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)連續(xù)自動(dòng)監(jiān)測(cè)，可獲得全周期內(nèi)的腐蝕數(shù)據(jù)，為大氣腐蝕研究提供方便。在大氣腐蝕(薄液膜下)的電化學(xué)研究中已被認(rèn)為是一種有效的研究工具[6-10]?，F(xiàn)有的文獻(xiàn)大多是將ACM技術(shù)作為一種研究手段，重在研究材料在環(huán)境中的腐蝕行為，而對(duì)于傳感器本身開展的研究較少[11-12]。目前，傳感器在制備過程中的多項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)如電極表面積、電極間絕緣膜厚度等，仍依據(jù)經(jīng)
腐蝕與防護(hù) 2021年4期2021-06-17
- 鋁合金在乙二醇冷卻劑介質(zhì)中的腐蝕動(dòng)力學(xué)研究
曲線，擬合出腐蝕電流密度，判斷腐蝕速率，綜合判斷鋁合金在乙二醇冷卻劑介質(zhì)中的耐腐蝕能力。具體方案如下：首先，用酒精擦拭去掉金屬表面油污，然后用去離子水沖洗雜質(zhì)。每個(gè)金屬樣本測(cè)量三次，記為a、b、c；并稱重，記為W0。為保證試驗(yàn)溫度為30℃，試驗(yàn)在恒溫水浴鍋中進(jìn)行。每隔1m、2m、3m、6m、9m、12m分別取試樣，隨后用軟毛刷擦拭金屬試樣表面，再使用專門清除腐蝕物的除銹液（硝酸（HNO3，ρ=1.42g/ml））清除致密的大面積腐蝕物層，用去離子水洗干凈并
世界有色金屬 2021年5期2021-06-13
- 堿性脈沖電鍍Zn?納米SiC復(fù)合鍍層工藝條件的優(yōu)化
合得到鍍層的腐蝕電流密度。在開路電位下進(jìn)行電化學(xué)阻抗譜(EIS)測(cè)量，頻率從100 kHz到0.01 Hz，振幅5 mV。采用日立SU5000掃描電子顯微鏡(SEM)觀察鍍層的表面形貌，采用M302653能譜儀(EDS)分析鍍層中Si的含量，再換算為SiC的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。2 結(jié)果與討論2.1 工藝條件對(duì)Zn?納米SiC復(fù)合鍍層耐蝕性的影響2.1.1 平均電流密度在占空比30%、溫度25 °C、平均電流密度0.5 ～ 5 A/dm2的條件下電鍍15 min得到的
電鍍與涂飾 2021年9期2021-05-31
- 建筑門窗五金綠色電鍍鋅?鐵合金工藝
corr)和腐蝕電流密度(jcorr)。根據(jù)GB/T 10125–2012《人造氣氛腐蝕試驗(yàn) 鹽霧試驗(yàn)》進(jìn)行中性鹽霧(NSS)試驗(yàn)，時(shí)間72 h。2 結(jié)果與討論2.1 Zn–Fe合金鍍層的微觀形貌從圖1可知， Zn–Fe合金鍍層均勻、致密，沒有氣孔等缺陷產(chǎn)生，與基體結(jié)合緊密，厚度約為13 μm。圖1 Zn–Fe合金鍍層的截面形貌Figure 1 Cross-sectional morphology of Zn–Fe alloy coating2.2 鈍化參
電鍍與涂飾 2021年9期2021-05-31
- 銅基片靜態(tài)氣液界面腐蝕規(guī)律的實(shí)驗(yàn)
的腐蝕電位和腐蝕電流變化規(guī)律，證明線腐蝕界面的波動(dòng)及界面腐蝕與濃度相關(guān)的擴(kuò)散腐蝕機(jī)理，陣列電極的引入可精準(zhǔn)測(cè)定非固定相界面，證明了線界面的波動(dòng)特征。Ebara 等[12]和Ding 等[13]針對(duì)余熱鍋爐的爐管、省煤氣管中的露點(diǎn)腐蝕，研究金屬壁面經(jīng)一段時(shí)間冷凝換熱后的腐蝕產(chǎn)物形貌和結(jié)構(gòu)推測(cè)露點(diǎn)腐蝕的基本反應(yīng)方程式?？瘴g[14]主要特點(diǎn)表現(xiàn)為氣泡隨機(jī)產(chǎn)生，且其界面腐蝕耦合了氣泡沖擊的過程；露點(diǎn)腐蝕[15-16]以及水線腐蝕[17-21]同樣主要以金屬壁面上的
化工進(jìn)展 2021年3期2021-03-30
- 水泥基復(fù)合夾芯墻板中鋼筋的銹蝕試驗(yàn)研究
、腐蝕速率和腐蝕電流密度。腐蝕電流密度與腐蝕程度之間的關(guān)系如下表1。表1 腐蝕深度與腐蝕電流密度的關(guān)系數(shù)據(jù)處理主要依據(jù)高斯-牛頓-麥夸托迭代法進(jìn)行曲線擬合，極化區(qū)的三參數(shù)極化曲線方程如下：式中：i為外側(cè)極化電流；icorr為腐蝕電流密度；ΔE=EEcorr為極化電位；βa和βc分別為陽(yáng)極和陰極塔菲爾（Tafel）斜率，是以10為底的對(duì)數(shù)（lg）值，用ba和bc分別表示陽(yáng)極和陰極斜率，相互之間的線性關(guān)系如下：腐蝕速率和腐蝕電流密度之間的關(guān)系如下：式中：M-電
中國(guó)建材科技 2020年2期2020-10-29
- 鎂合金表面釔鹽轉(zhuǎn)化膜的制備工藝研究
測(cè)試試樣的自腐蝕電流密度， 繪制硝酸釔濃度-自腐蝕電流關(guān)系曲線如圖2 所示。圖2 不同釔鹽濃度獲得鎂合金試樣的自腐蝕電流密度曲線鎂合金轉(zhuǎn)化膜試樣的自腐蝕電流密度越低，說(shuō)明耐蝕性能越好。由圖可知當(dāng)釔鹽濃度為4 g/L 時(shí)，鎂合金的自腐蝕電流密度降到最低，此時(shí)鎂合金釔鹽轉(zhuǎn)化膜的耐腐蝕性能達(dá)到最好。采用電化學(xué)工作站對(duì)釔鹽最佳添加量獲得的轉(zhuǎn)化膜試樣進(jìn)行Tafel 極化曲線測(cè)試，結(jié)果如圖3 所示。通過釔鹽轉(zhuǎn)化處理前后鎂合金的Tafel 極化曲線比較可知，鎂合金的電極
科技視界 2020年28期2020-10-29
- 核電廠保溫層下管道腐蝕與涂層耐久性監(jiān)測(cè)
保溫層下金屬腐蝕電流與涂層阻抗變化，判斷涂層的完整性與金屬基材的腐蝕傾向。1 保溫層下管道涂層老化與腐蝕情況某核電廠冷凍水管道，材質(zhì)為A 1 0 6 G R.B（ASTM），保溫層下存在涂層老化與管道腐蝕情況，如圖1所示。冷凍水系統(tǒng)為主控室空調(diào)系統(tǒng)、電器廠房通風(fēng)系統(tǒng)以及電纜層通風(fēng)系統(tǒng)冷卻盤管提供8℃冷凍水，冷凍水系統(tǒng)故障后電氣廠房?jī)?nèi)溫度升高最終會(huì)導(dǎo)致電廠機(jī)組停運(yùn)。冷凍水管道是系統(tǒng)的重要組成部分，為了保證管道有效使用壽命，節(jié)省維修和管理費(fèi)用，針對(duì)該系統(tǒng)部分管
全面腐蝕控制 2020年2期2020-08-11
- 鹽霧-烘干循環(huán)作用下鋼筋混凝土腐蝕特性研究*
程式即可求得腐蝕電流密度icorr，Stern-Gerry方程式如(1)式。李荻[16]提出極化曲線上任意點(diǎn)的斜率稱為該電流密度下的極化度，具有電阻的量綱，表示該電流密度下復(fù)式鋼筋極化程度的變化趨勢(shì)。曹楚南[17]亦提出僅鋼筋自腐蝕電位并不能準(zhǔn)確代表鋼筋腐蝕速率的變化，對(duì)于活化區(qū)鋼筋可根據(jù)腐蝕電流密度來(lái)表征鋼筋腐蝕速率變化(1)式中：ΔE為極化電位，mV；I為外測(cè)極化電流密度，μA/cm2；ba為陽(yáng)極Tafel斜率；bc為陰極Tafel斜率；icorr為腐
功能材料 2020年5期2020-06-07
- Incoloy 825/L360 復(fù)合管焊接接頭耐蝕性研究
電位增大，自腐蝕電流密度增大，鈍化膜的厚度也會(huì)隨之減小，膜內(nèi)缺陷增多，鈍化膜致密性降低，從而對(duì)基體的保護(hù)性降低。朱敏等[4]采用極化曲線、交流阻抗和化學(xué)浸泡試驗(yàn)對(duì)Incoloy 825 合金在30～60℃不同溫度下、質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%的NaCl 溶液中的腐蝕行為進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)合金的腐蝕速率隨著溫度的升高而增大，而且腐蝕由全面腐蝕為主轉(zhuǎn)變?yōu)辄c(diǎn)蝕為主。Incoloy 825鎳基耐蝕合金具有優(yōu)異的抗腐蝕性能和優(yōu)良的力學(xué)性能[5—9]，被廣泛應(yīng)用在海洋、石油化工
精密成形工程 2020年1期2020-02-06
- 環(huán)氧丙烷裝置廢水系統(tǒng)的腐蝕與選材
)2 極化法腐蝕電流密度測(cè)試2.1 試驗(yàn)?zāi)康目疾霶235A，304，321，316L，0Cr13和雙相鋼6種金屬材料在中和后腐蝕介質(zhì)中的腐蝕電流密度。2.2 試驗(yàn)方法(1)選用1片小型試片(10 mm×10 mm)，經(jīng)焊接、封裝，制成工作電極。(2)采用Tafel曲線外推法，測(cè)定6種材料在不同溫度腐蝕介質(zhì)中的腐蝕電流密度。取1支工作電極，經(jīng)打磨、水洗，酒精清洗后，放于H型電解池中，以鉑絲或鉑片電極為參比電極，以鉑片或鉑絲為輔助電極，以腐蝕介質(zhì)為電解質(zhì)。采用
石油化工腐蝕與防護(hù) 2019年4期2019-10-28
- 環(huán)氧樹脂和聚硅氧烷復(fù)合涂層在重工業(yè)污染區(qū)氣候下的腐蝕行為
Ecorr、腐蝕電流密度 Icorr以及極化阻抗 Rp 等腐蝕參數(shù)列于表2。由圖1(a)和表2數(shù)據(jù)可知，隨著暴曬時(shí)間的增加，聚硅氧烷涂層處理過的Q235鋼腐蝕速率逐漸加快，腐蝕傾向先減小后增大，曝曬450 d腐蝕電流密度最大，為2.257 2×10-10A/cm2，腐蝕速度最快，涂層抗鹽腐蝕性比自然曝曬前降低了近3.8倍。由圖1(b)和表2數(shù)據(jù)可知，隨著暴曬時(shí)間的增加，環(huán)氧樹脂涂層處理過的Q235鋼腐蝕速率變化性較小，腐蝕傾向先減小后增大，暴曬270 d時(shí)
山東化工 2019年9期2019-05-31
- AZ31B鎂合金表面含鈦涂層的制備及耐蝕性
mV；ic為腐蝕電流密度，A·cm-2。表1 正交實(shí)驗(yàn)表和實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table1 Orthogonal experimental array and experimental results2 結(jié)果與分析2.1 工藝參數(shù)對(duì)膜層性能的影響2.1.1 工藝參數(shù)對(duì)表面形貌的影響按照表1中給出的工藝條件氧化樣品，表面形貌見圖1。圖1（a）～（i）分別對(duì)應(yīng)No.1～No.9工藝。工藝No.1、No.2、No.4和No.5明顯看到在氧化膜微孔中存在顆粒狀物質(zhì)，產(chǎn)生自封孔
航空材料學(xué)報(bào) 2019年1期2019-02-15
- 基于腐蝕電流的加速腐蝕關(guān)系可靠性模型
對(duì)比法?；?span id="syggg00" class="hl">腐蝕電流法的加速腐蝕關(guān)系研究采用了金屬電化學(xué)腐蝕過程中腐蝕電流這一特征量，使得其研究結(jié)果再現(xiàn)性好，且符合腐蝕機(jī)理?，F(xiàn)有的基于腐蝕電流法的加速腐蝕關(guān)系存在兩個(gè)不足：一是受當(dāng)時(shí)技術(shù)條件的限制，認(rèn)為所有的鋁合金和合金鋼都是同一種加速腐蝕關(guān)系；二是忽略了腐蝕電流為隨機(jī)變量這一事實(shí)。文中以飛機(jī)常用鋁合金LY12和ZL115為研究對(duì)象，進(jìn)行基于腐蝕電流的加速腐蝕關(guān)系確定方法的研究，得到LY12和ZL115在不同濃度NaCl溶液中相對(duì)于在蒸餾水中的加速腐蝕關(guān)
裝備環(huán)境工程 2019年1期2019-01-29
- 復(fù)雜環(huán)境下不同涂層鎂水泥鋼筋混凝土抗腐蝕性試驗(yàn)研究*
推，可獲得自腐蝕電流 icorr和自腐蝕電位Ecorr以及腐蝕速率 CR。三電極系統(tǒng)電解池見圖1，交流阻抗等效電路見圖2。圖1 三電極系統(tǒng)電解池Fig.1 Three-electrode system electrolytic cell圖2 等效電路Fig.2 Equivalent circuit1.3 分析基礎(chǔ)根據(jù)腐蝕電化學(xué)原理，數(shù)據(jù)處理采用高斯-牛頓-麥夸脫迭代法進(jìn)行曲線擬合［14］，三參數(shù)極化曲線方程如式(1)所示。其中 ΔE=E－E0式中：ΔE為極
中國(guó)計(jì)劃生育學(xué)雜志 2018年8期2018-12-14
- 一種多電極陣列腐蝕微電流檢測(cè)方法*
對(duì)于單個(gè)電偶腐蝕電流的測(cè)量，能夠達(dá)到較高的測(cè)量精度[6]，但不適合陣列腐蝕電流的測(cè)量。陣列腐蝕電流的測(cè)量的難點(diǎn)在于:(1)是如何消除非理想運(yùn)算放大器條件偏置電流與失調(diào)電壓的影響下，構(gòu)造零內(nèi)阻的電流轉(zhuǎn)電壓電路；(2)是如何實(shí)現(xiàn)多陣列腐蝕電流的的集成化測(cè)量；(3)是要求有較高的測(cè)量精度，受外界干擾噪聲的影響小，信噪比高、誤差小。為此，本文結(jié)合STM32單片機(jī)技術(shù)[7]，設(shè)計(jì)了一種基于電子切換實(shí)時(shí)比對(duì)測(cè)量的方法。在選用偏置電流極小的運(yùn)算放大器的基礎(chǔ)上，通過自動(dòng)調(diào)
電測(cè)與儀表 2018年14期2018-08-30
- 模擬混凝土孔隙液中碳素鋼筋與不銹鋼筋耐蝕性試驗(yàn)研究
的腐蝕電位和腐蝕電流密度，由阻抗譜曲線得到鈍化膜極化電阻值。根據(jù)不同氯離子濃度下的電化學(xué)信號(hào)變化規(guī)律得到鋼筋鈍化膜被擊穿時(shí)的臨界氯離子濃度范圍。電化學(xué)信號(hào)的測(cè)量通過Gamry Reference 600電化學(xué)站測(cè)得，測(cè)試時(shí)室溫控制在25 ℃左右±2 ℃。動(dòng)電位極化曲線從低于開路電位70 mV開始掃描，到高于開路電位70 mV停止，掃描速率為0.15 mV/s。電化學(xué)阻抗譜在腐蝕電位下進(jìn)行，頻率范圍為0.001～106Hz，振幅為5 mV。數(shù)據(jù)分析采用電化學(xué)
西部交通科技 2018年2期2018-06-14
- 基于鋼筋銹蝕時(shí)變模型的氯氧鎂水泥鋼筋混凝土初裂時(shí)間
凝土中鋼筋的腐蝕電流密度范圍為0.4～0.8 μA/cm2.喬宏霞等[10]研究結(jié)果表明，氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋的腐蝕電流密度范圍為2.5～4.5 μA/cm2.不難看出氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋的腐蝕速率約為普通硅酸鹽水泥混凝土中鋼筋的腐蝕速率的5～6倍,如能解決氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋腐蝕問題,有利于解決西部鹽湖地區(qū)建筑物使用壽命的問題,也能為氯氧鎂水泥混凝土開拓新的研究和應(yīng)用領(lǐng)域.在1991年加拿大蒙特利爾召開的第二屆混凝土耐久性國(guó)際會(huì)議上,Mehta[1
- 熱塑性變形對(duì)Mg-Zn-Zr-Ce合金組織與性能的影響
℃時(shí)，合金的腐蝕電流密度(corr)與平均晶粒尺寸()滿足corr=+?1/2方程。由該方程可推測(cè)出經(jīng)200 ℃退火3 h后，合金的腐蝕電流密度最低，合金的綜合性能最好，抗拉強(qiáng)度與伸長(zhǎng)率分別達(dá)到245.8 MPa和16.2%，腐蝕速率為0.7235 mm/a。生物鎂合金；細(xì)晶強(qiáng)化；耐蝕性；力學(xué)性能由于高的比強(qiáng)度、優(yōu)異的生物相容性與可降解的特性，鎂合金作為可降解生物材料受到了廣泛的關(guān)注。鎂合金用作生物材料不僅可以有效避免應(yīng)力遮擋效應(yīng)，還能避免二次手術(shù)取出，這
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2018年3期2018-04-20
- 不同濃度NaCl溶液下典型鋁/鈦合金電偶腐蝕當(dāng)量折算關(guān)系
推法，得到自腐蝕電流密度和自腐蝕電位，并分析其變化規(guī)律；測(cè)量了不同濃度、不同陰陽(yáng)極面積比的電偶腐蝕電流；建立電偶腐蝕仿真模型，得到電偶電流仿真結(jié)果；基于仿真結(jié)果，利用當(dāng)量折算系數(shù)法，計(jì)算不同濃度NaCl溶液與水介質(zhì)的折算關(guān)系。結(jié)果表明：2種金屬在溶液中存在電位差導(dǎo)致電偶腐蝕的發(fā)生；電偶電流的測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果吻合較好，仿真模型可以用來(lái)對(duì)電偶腐蝕進(jìn)行模擬；得到了2A12鋁合金與TA15鈦合金偶接后不同濃度NaCl溶液與水介質(zhì)的折算系數(shù)。2A12鋁合金； TA
航空學(xué)報(bào) 2017年3期2017-11-20
- 不同溫度下CO2對(duì)輸油換熱設(shè)備腐蝕行為的影響
穩(wěn)定發(fā)展期，腐蝕電流增大的斜率明顯較大，隨pH增大，腐蝕電流增大的斜率會(huì)稍有減小。在溫度為70℃時(shí)，pH較小時(shí)，20#鋼同樣會(huì)較快進(jìn)入穩(wěn)定發(fā)展期，但當(dāng)pH較大時(shí)，20#鋼的腐蝕電流會(huì)較長(zhǎng)時(shí)間維持在一個(gè)較小的值，且點(diǎn)蝕電流增大的速率較緩慢。2）溫度為40～60℃時(shí)，當(dāng)pH較小時(shí)，316不銹鋼會(huì)較快進(jìn)入穩(wěn)定發(fā)展期，腐蝕電流增大的斜率明顯較大，隨pH增大，腐蝕電流增大的斜率會(huì)稍有減?。辉跍囟葹?0℃且pH較大并不斷增加時(shí)，316不銹鋼的腐蝕電流一直維持在一個(gè)較小
化工技術(shù)與開發(fā) 2017年10期2017-11-01
- 長(zhǎng)輸管道輸油換熱設(shè)備的腐蝕特性研究
同 pH 下腐蝕電流隨時(shí)間的變化曲線3 不同溫度下 pH 對(duì)腐蝕的影響主要考察鋼在不同pH值下的平均腐蝕速率的變化。參考了輸油換熱設(shè)備環(huán)境的變化對(duì)不同因素變化下 20# 鋼、304 不銹鋼、316 不銹鋼的腐蝕特性。圖 1、圖 2 及圖 3 是不同 pH 值下 3 種材料腐蝕電流隨時(shí)間的變化曲線。由圖 1 可看出，溫度在 40～60℃區(qū)間時(shí)，當(dāng) pH較小，20# 鋼會(huì)較快進(jìn)入穩(wěn)定發(fā)展期，腐蝕電流增大的斜率明顯較大；隨 pH 增大，腐蝕電流增大的斜率會(huì)稍有減
化工技術(shù)與開發(fā) 2017年6期2017-06-21
- 堿性鋅酸鹽電鍍鋅-碳化硅復(fù)合鍍層工藝優(yōu)化
法求得鍍層的腐蝕電流icorr。電化學(xué)阻抗譜的頻率范圍為0.01 Hz ～ 100 kHz，交流幅值為5 mV，均在開路電位下測(cè)定。1. 4. 2顯微硬度用HXD-1000TMC自動(dòng)轉(zhuǎn)塔顯微硬度計(jì)（上海泰明光學(xué)儀器廠）測(cè)定鍍層的顯微硬度，試驗(yàn)力為29.415 N，保持時(shí)間為15 s，每個(gè)試樣測(cè)5次，取平均值。1. 4. 3形貌及組成用日本JEOL公司的JSM-6380型掃描電子顯微鏡（SEM）觀察復(fù)合鍍層的表面形貌，用中西化玻儀器有限公司的M 302653
電鍍與涂飾 2016年12期2016-11-09
- Q235碳鋼在紅壤中的腐蝕行為
235碳鋼的腐蝕電流密度隨Cl-與SO42-的變化規(guī)律基本一致，都是先增大后減小，并且可劃分為3個(gè)區(qū)間；Q235碳鋼在紅壤中的腐蝕速率隨著試驗(yàn)時(shí)間的延長(zhǎng)呈現(xiàn)先降低后小幅升高的趨勢(shì)，該加速腐蝕試驗(yàn)，沒有改變Q235碳鋼在紅壤中的腐蝕機(jī)理，且與現(xiàn)場(chǎng)有較好的相關(guān)性。接地網(wǎng)；Q235碳鋼；紅壤；電化學(xué)；加速腐蝕電力系統(tǒng)的接地網(wǎng)是保障電網(wǎng)設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行的諸多環(huán)節(jié)之一，滿足了電力系統(tǒng)工作、防雷、安全的需要[1]，因而保證接地網(wǎng)自身的安全和完好是當(dāng)前電力系統(tǒng)研究工作的
腐蝕與防護(hù) 2016年9期2016-11-02
- 亞硝酸離子濃度對(duì)混凝土中鋼筋宏電池腐蝕電流的影響
中鋼筋宏電池腐蝕電流的影響李美丹1，曹忠露2,3，日比野成3(1.天津市交通科學(xué)研究院，天津300300；2.河北工業(yè)大學(xué)，土木工程學(xué)院，天津300401；3.九州工業(yè)大學(xué)，混凝土研究室，北九州8048550)在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中，鋼筋腐蝕防護(hù)的評(píng)價(jià)通常是基于微電池腐蝕理論，很少是基于宏電池腐蝕理論。本文基于宏電池腐蝕理論，將陰極鋼筋和陽(yáng)極鋼筋分別制作成兩個(gè)獨(dú)立的砂漿試塊，再將不同濃度的亞硝酸離子溶液添加到陽(yáng)極試塊中，通過分析陰極鋼筋和陽(yáng)極鋼筋之間的宏電池電
硅酸鹽通報(bào) 2016年7期2016-10-14
- 久美特涂層對(duì)鎂水泥混凝土中鋼筋保護(hù)試驗(yàn)研究
表明：通過對(duì)腐蝕電流密度和腐蝕電位的分析得出久美特涂層可以很好的保護(hù)鎂水泥鋼筋混凝土中的鋼筋免受腐蝕，并且混凝土保護(hù)層厚度越大鋼筋的腐蝕電流密度就越小。在最后腐蝕達(dá)到穩(wěn)定后，久美特涂層鋼筋腐蝕電流密度的數(shù)量級(jí)是鋼筋無(wú)銹蝕時(shí)的100分之一，從而得出久美特涂層對(duì)鎂水泥鋼筋混凝土中的鋼筋起到很好的保護(hù)作用，使得鎂水泥混凝土在鹽漬土中依然可以擁有很好的工作性能。鎂水泥混凝土； 久美特涂層鋼筋； 腐蝕電流密度； 腐蝕電位1 引 言鹽漬土是鹽化和堿化以及各種鹽化、堿化
硅酸鹽通報(bào) 2016年12期2016-02-05
- 304不銹鋼在硝酸環(huán)境中的腐蝕電化學(xué)行為
的腐蝕電位、腐蝕電流密度等參數(shù)，腐蝕電流密度越小、材料的耐蝕性越好[3-8]。電化學(xué)阻抗譜是一種頻域測(cè)量手段，能得到豐富的動(dòng)力學(xué)信息和電極界面結(jié)構(gòu)信息[6]。根據(jù)對(duì)某硝酸廠在用設(shè)備及管道失效的調(diào)查，硝酸腐蝕是常見的失效形式之一，開展304不銹鋼管在的硝酸環(huán)境中不同質(zhì)量濃度和不同溫度條件下的耐蝕性研究有其特殊意義。本工作通過電化學(xué)方法初步探究了質(zhì)量濃度和溫度對(duì)304不銹鋼耐蝕性的影響。1 試驗(yàn)試驗(yàn)材料選擇上海其昌不銹鋼集團(tuán)有限公司的304不銹鋼，其化學(xué)成分(
腐蝕與防護(hù) 2015年10期2015-10-29
- 氰凝防護(hù)涂層對(duì)鋼筋銹蝕速率的影響研究
鋼筋銹蝕的自腐蝕電流及腐蝕電位，通過計(jì)算得到鋼筋的銹蝕速率，從而揭示出氰凝防護(hù)層對(duì)鋼筋銹蝕率防護(hù)的影響規(guī)律.氰凝涂層；冷拉鋼筋；銹蝕速率；電化學(xué)測(cè)試鋼筋混凝土作為現(xiàn)代建筑的主流結(jié)構(gòu)正在被廣泛地使用著， 但也暴露出越來(lái)越多的問題.其中鋼筋腐蝕引起的混凝土結(jié)構(gòu)的過早破壞受到高度關(guān)注和重視.本文針對(duì)目前鋼混結(jié)構(gòu)中冷拉鋼筋在特殊環(huán)境介質(zhì)中存在的銹蝕特點(diǎn),擬在鋼筋上直接涂抹防銹涂料，對(duì)鋼筋實(shí)施必要的“附加防護(hù)”措施，彌補(bǔ)混凝土多孔性和透氣性給鋼筋帶來(lái)的潛在危害，以涂
- Ti-45Al-7Nb-2V-2Cr涂層與TA2鈦合金電偶腐蝕行為
鈦合金的接觸腐蝕電流由16.2 μA降為0.191 μA，接觸腐蝕敏感性由E級(jí)降到A級(jí)，噴涂件可與TA2鈦合金直接接觸使用，解決了鋁合金與鈦合金的接觸腐蝕防護(hù)問題。5083鋁合金；TA2鈦合金；TiAl合金涂層；極化曲線；接觸腐蝕電流5×××鋁合金是以Mg為主要添加元素的鋁合金，其中5083鋁合金為中等強(qiáng)度鋁合金，是Al-Mg系列中典型的防銹鋁合金。由于具有優(yōu)良的耐蝕性和可焊接性能、良好的加工性和低溫性能，廣泛用于艦船結(jié)構(gòu)材料[1]。鈦合金具有密度小、比強(qiáng)
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2015年1期2015-03-03
- 鎂合金微弧氧化涂層腐蝕速率的數(shù)學(xué)模型研究
共同影響涂層腐蝕電流密度的規(guī)律，通過DataFit 軟件建立多參數(shù)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行優(yōu)化，探討多參數(shù)如何共同影響涂層的耐腐蝕性能。1 實(shí)驗(yàn)1.1 微弧氧化涂層制備基體材料為鑄態(tài)AZ31 鎂合金，切割成20 mm ×20 mm × 1 mm 的長(zhǎng)方體。在試樣的頂端鉆直徑2 mm的孔洞，用電導(dǎo)線固定，用不同粒度的水磨砂紙(180、280、360、600 和1 000 目)打磨，然后分別放在丙酮、無(wú)水乙醇和去離子水中，超聲清洗10 min，室溫干燥后待用。涂層制備采用
電鍍與涂飾 2014年8期2014-11-25
- 鋁合金結(jié)構(gòu)腐蝕傳感器綜述
電化學(xué)腐蝕;腐蝕電流在飛機(jī)服役期間,鋁合金結(jié)構(gòu)腐蝕的發(fā)生和加劇主要?dú)w因于飛機(jī)防護(hù)體系失效,如保護(hù)漆、陽(yáng)極氧化層、密封劑等的老化和破壞。作為飛機(jī)主要結(jié)構(gòu)材料之一的高強(qiáng)度鋁合金,在惡劣環(huán)境下十分容易被腐蝕破壞,因此需要經(jīng)常對(duì)鋁合金結(jié)構(gòu)可能存在的腐蝕進(jìn)行檢測(cè)、修復(fù)和更換受損結(jié)構(gòu),從而有效確保飛機(jī)的可靠性和使用壽命,但同時(shí)也大大增加了維護(hù)成本[1]。對(duì)于軍用飛機(jī)來(lái)說(shuō),飛機(jī)維護(hù)費(fèi)用的一大部分都用于腐蝕監(jiān)測(cè)與維護(hù)。據(jù)報(bào)道,1998年美國(guó)空軍用于飛機(jī)腐蝕維護(hù)的費(fèi)用高達(dá)8
裝備環(huán)境工程 2014年6期2014-03-13
- T700碳纖維環(huán)氧樹脂復(fù)合材料與2A12鋁合金電偶腐蝕研究
境)的降低,腐蝕電流逐漸增大。結(jié)論電偶腐蝕過程對(duì)復(fù)合材料影響不大,鋁合金腐蝕破壞加重。復(fù)合材料;電偶腐蝕;鋁合金KEY WORDS:composite material;galvanic corrosion;aluminum alloy隨著碳纖維環(huán)氧樹脂復(fù)合材料在飛機(jī)結(jié)構(gòu)使用過程中的逐步增加,其與金屬材料連接引發(fā)的腐蝕老化問題已經(jīng)引起了廣泛關(guān)注[1—4]。由于碳纖維復(fù)合材料和金屬材料之間有較大的電位差,當(dāng)二者在腐蝕介質(zhì)中接觸時(shí),電極電位較正的復(fù)合材料必然引
裝備環(huán)境工程 2014年6期2014-03-13
- 雙金屬?gòu)?fù)合管用于海洋油氣開發(fā)時(shí)的腐蝕特性*
蝕性下降，但腐蝕電流較小。X65/INCONEL625電偶對(duì)的電偶腐蝕敏感性高，隨著溫度升高，電偶腐蝕敏感性增大，X65出現(xiàn)明顯腐蝕。316L/INCONEL625電偶對(duì)的電偶腐蝕敏感性低，隨著溫度升高，電偶腐蝕敏感性增加，但316 L沒有出現(xiàn)明顯腐蝕。油氣集輸；雙金屬?gòu)?fù)合管；電偶腐蝕電流；電偶腐蝕敏感性海洋油氣集輸管道常常受到管內(nèi)、管外復(fù)雜環(huán)境的腐蝕，為了研究海洋集輸系統(tǒng)管道內(nèi)外腐蝕問題，一種雙金屬?gòu)?fù)合管[1-2]成為目前油田的選用試驗(yàn)方案。為了確定輸送
油氣田地面工程 2014年1期2014-03-08
- 多層納米微結(jié)構(gòu)的制備與陷光機(jī)理研究*
同時(shí)還研究了腐蝕電流和腐蝕時(shí)間對(duì)表面反射特性的影響，發(fā)現(xiàn)腐蝕電流越大，腐蝕時(shí)間越長(zhǎng)，微結(jié)構(gòu)中的孔徑越大，孔隙率越高，反射率也越低。1 實(shí)驗(yàn)本實(shí)驗(yàn)采用200 μm厚的p型(100)單晶硅片，方塊電阻為 120 Ω/□ ～140 Ω/□，大小為 2 cm×2 cm。用丙酮、乙醇和超純水先后對(duì)硅片進(jìn)行超聲清洗各10 min，以去除硅片表面的油污。然后將硅片置于85℃、25%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))的NaOH水溶液中進(jìn)行腐蝕10 min以去除硅片表面損傷層。最后將清洗好的硅片
電子器件 2013年1期2013-12-30
- 天然氣管道輸送過程中管道防腐的研究以及防腐方法的創(chuàng)新
；土壤腐蝕；腐蝕電流；大氣腐蝕；細(xì)菌腐蝕中圖分類號(hào)：TU996 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-2374（2013）02-0019-031 天然氣管道輸送過程中管道腐蝕的分析1.1 管道腐蝕的成因1.1.1 土壤腐蝕和管道腐蝕。其一，作為具有液、固、氣三相的多孔性膠質(zhì)體，土壤空隙充滿水和氣，水中所含的一定量的鹽使得土壤含有離子導(dǎo)電性。天然氣管道所經(jīng)的土壤，物化性質(zhì)各不相同，加之管道每一部分的金相結(jié)構(gòu)各異，容易導(dǎo)致管道形成電化學(xué)電流，即腐蝕電流，產(chǎn)生土壤
中國(guó)高新技術(shù)企業(yè)·綜合版 2013年1期2013-02-04
- 熱處理對(duì)奧氏體不銹鋼焊接接頭晶間腐蝕的影響
的交點(diǎn)來(lái)確定腐蝕電流密度lgik，并求得金屬腐蝕電流icorr。通常材料的腐蝕電流越大其腐蝕速度越快，因而材料的耐腐蝕性能就越差[7,8]。2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與結(jié)果分析2.1 晶粒度評(píng)定2.1.1 母材晶粒度評(píng)定表6 為母材晶粒度評(píng)定級(jí)別2.1.2 焊接接頭晶粒度評(píng)定表7為奧氏體不銹鋼1Cr18Ni9焊接接頭晶粒度評(píng)定級(jí)別。表7 焊接接頭的晶粒度級(jí)別2.2 極化曲線根據(jù)電化學(xué)腐蝕實(shí)驗(yàn)，測(cè)得恒電流極化曲線如圖1、圖2所示。圖1 母材的極化曲線圖2 焊接接頭的極化曲
制造業(yè)自動(dòng)化 2012年7期2012-07-04
- 鋯基非晶合金在NaOH溶液中的腐蝕行為
的腐蝕電位和腐蝕電流等主要參數(shù)，并觀察表面形貌，為評(píng)價(jià)鋯基合金的耐腐蝕數(shù)據(jù)及其今后在工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用奠定基礎(chǔ).1 實(shí)驗(yàn)方法1.1 電極的制作實(shí)驗(yàn)材料為中科院金屬所制備的新型Zr53.5Cu26.5Ni5Al12Ag3非晶合金.實(shí)驗(yàn)前，首先將樣品切割成φ5 mm、厚度為1 mm的小塊，用環(huán)氧樹脂密封制作成工作電極.先后用600#、800#金相砂紙打磨，去除合金表面的氧化物，再用1 000#砂紙打磨.用金相拋光機(jī)拋光至肉眼看不到劃痕，然后用蒸餾水沖洗掉表面拋光
沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年3期2012-01-25
- 中水對(duì)304不銹鋼腐蝕的影響分析
線外推法確定腐蝕電流密度J，用腐蝕電流密度表征腐蝕速度。2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析2.1 濃縮倍率對(duì)304不銹鋼腐蝕的影響304不銹鋼在pH=8.46，模擬中水濃縮倍率n分別為1、3、4時(shí),溶液中的極化曲線見圖1。304不銹鋼在pH=8.46時(shí)，模擬中水濃縮倍率分別為1、3、4時(shí)溶液中自腐蝕電位Ecorr和腐蝕電流密度Jcorr見表1。表1 pH=8.46時(shí)不同濃縮倍率下的Jcorr和Ecorr濃縮倍率Jcorr/(mA·cm-2)Ecorr/V10.460-0.5
河北電力技術(shù) 2010年3期2010-11-16
- 變電站接地網(wǎng)腐蝕行為的實(shí)驗(yàn)室快速測(cè)定
蝕；接地網(wǎng)；腐蝕電流；極化曲線；失重變電站接地網(wǎng)是電力系統(tǒng)電氣裝置為防止雷擊或接地短路電流危及人身和設(shè)備安全而采取的安全措施，其對(duì)電網(wǎng)的安全運(yùn)行具有重要的意義。目前，國(guó)內(nèi)在進(jìn)行變電站接地網(wǎng)建設(shè)時(shí)，一般先查閱相關(guān)的腐蝕數(shù)據(jù)手冊(cè)，然后根據(jù)熱穩(wěn)定性要求再?zèng)Q定接地網(wǎng)的尺寸大小。手冊(cè)上數(shù)據(jù)一般來(lái)源于特定地區(qū)和特定試樣的填埋試驗(yàn)，由于氣候條件和土壤理化性質(zhì)的差異性，所查數(shù)據(jù)對(duì)各個(gè)特定的變電站往往僅具參考價(jià)值，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)的指導(dǎo)性并不是很強(qiáng)。因此，相應(yīng)氣候條件下如何有效測(cè)
浙江化工 2010年7期2010-09-21
- 變電站鐵塔基礎(chǔ)接地網(wǎng)土壤腐蝕性研究
性質(zhì)的分析、腐蝕電流的現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室測(cè)定及與填埋失重法的比對(duì)分析等，以嘉興某220kV變電站為例，測(cè)定了接地網(wǎng)的腐蝕速度，估算其運(yùn)行壽命，為接地網(wǎng)的運(yùn)行和維護(hù)提供理論依據(jù)。1 土壤腐蝕性1.1 土壤的特性土壤是土粒、水和空氣的混合物。由于水中溶有各種鹽類，因此土壤是一種腐蝕性電解質(zhì)，金屬在土壤中的腐蝕屬于電化學(xué)腐蝕。土壤中含有多種無(wú)機(jī)物和有機(jī)物，其種類和含量影響土壤的酸堿性和導(dǎo)電性。土壤是不均勻的，長(zhǎng)距離的地下管道和大尺寸的地下設(shè)施，其各個(gè)部位接觸的土壤結(jié)構(gòu)
浙江電力 2010年10期2010-09-12
- 合金元素對(duì)鋁陽(yáng)極材料電化學(xué)性能和顯微組織的影響
的穩(wěn)定電位和腐蝕電流密度。其中：工作電極為鋁合金陽(yáng)極，輔助電極為片狀鉑電極，參比電極為飽和KCl甘汞電極，電解質(zhì)溶液為4.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)NaOH溶液，溫度為80 ℃。2 結(jié)果與討論2.1 合金元素對(duì)鋁陽(yáng)極電化學(xué)性能的影響實(shí)驗(yàn)所得試樣的穩(wěn)定電位、腐蝕電流密度和析氫速率見表2?？梢钥闯觯悍€(wěn)定電位除試樣7～9外，其他試樣都低于-1.4 V，表現(xiàn)出較好的電化學(xué)活性；試樣1，2和4的腐蝕電流密度較小，低于70 mA/cm2，表現(xiàn)出較好的耐腐蝕性能；各試樣析氫
- 油氣水系統(tǒng)中N80鋼CO2/H2S共存腐蝕規(guī)律研究
S對(duì)N80鋼腐蝕電流密度的影響1)PCO2/PH2S＜20 在轉(zhuǎn)速為200r/min,試驗(yàn)介質(zhì)為飽和CO2、通入不同量H2S的3%的NaCl溶液,油相為5%的正辛烷,試驗(yàn)溫度選擇中溫,以50℃為研究對(duì)象 (以下試驗(yàn)溫度均為50℃),采用動(dòng)電位掃描方法。H2S的量用化學(xué)法進(jìn)行標(biāo)定,所得CO2/H2S分壓比與腐蝕電流密度之間的關(guān)系如圖2所示。圖2 PCO2/PH2S(＜20)與N80鋼腐蝕電流密度的關(guān)系由圖2(a)可見,飽和CO2的3%NaCl溶液中加入少量的