芯部
- 塑料用自攻螺釘芯部開裂工藝改進(jìn)方案
現(xiàn)存在嚴(yán)重的螺紋芯部開裂（見圖2）現(xiàn)象。檢測搓絲前的毛坯未發(fā)現(xiàn)該缺陷，初步分析為螺紋成形時桿部擠壓力過大導(dǎo)致[2]。為解決該質(zhì)量問題，開展了4個方面的改進(jìn)驗證。圖1 塑料用自攻螺釘圖2 螺紋芯部開裂2 分析及驗證2.1 加大牙板板型螺紋牙板由定板和動板組成，自攻螺紋牙板的定板分為入料區(qū)、成形區(qū)、整形區(qū)和出料區(qū)。為了減輕螺紋成形時單位行程內(nèi)所受的擠壓力，采用加大板型的方式進(jìn)行驗證，即延長螺紋成形區(qū)，使螺紋多滾動數(shù)圈成形。該產(chǎn)品桿部線徑為4.30mm，滾動一圈
金屬加工(冷加工) 2023年3期2023-03-16
- 均勻化處理對3003鋁合金析出行為的影響
處理過程中表層和芯部的變形量不同，因此，在表層變形量較大的區(qū)域第二相粒子易破碎為顆粒狀，而芯部變形量較小使得第二相粒子形狀不規(guī)則[11]，影響板材不同區(qū)域的組織均勻性。此外，變形會產(chǎn)生大量位錯，研究表明[12]，溶質(zhì)原子會富集在位錯線附近，形成析出相的核胚結(jié)構(gòu)；同時，位錯也是溶質(zhì)原子擴(kuò)散的快速通道[13-14]，促進(jìn)應(yīng)變誘導(dǎo)析出行為，導(dǎo)致了不同區(qū)域的第二相分布不均。目前已有大量關(guān)于熱處理過程中3003 鋁合金板材析出相晶體結(jié)構(gòu)的研究[15-16]。然而，這
中南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2022年11期2023-01-18
- 大型鋁合金鍛件熱處理過程內(nèi)應(yīng)力模擬研究*
中，長緣條表面與芯部位置處，其溫度隨時間的變化規(guī)律如圖3(a)所示。從圖可以看出，鍛后長緣條溫度仍較高，約為420 ℃，經(jīng)過20 min固溶后，幾乎整個長緣條均達(dá)到固溶溫度，達(dá)到固溶溫度時間較短。為了研究長緣條構(gòu)件表面各點Z向內(nèi)應(yīng)力變化規(guī)律，于長緣條表面沿緣條方向均勻選取A、B、C、D、E、F、G點，如圖1(b)所示。表面各點的內(nèi)應(yīng)力變化曲線如圖3(b)。從曲線變化可知，固溶過程表面各處大部分Z向殘留壓應(yīng)力逐漸得到釋放，鍛造后表面壓應(yīng)力為180 MPa左右
現(xiàn)代機(jī)械 2022年6期2023-01-18
- 高溫等離子體中高Z金屬雜質(zhì)的觀測及其行為研究
，高Z雜質(zhì)極易在芯部聚集，制約芯部等離子體約束性能的提升，嚴(yán)重時將中止放電，對長脈沖高約束穩(wěn)態(tài)運(yùn)行帶來極大挑戰(zhàn)[3-5]。因此，對高溫等離子體芯部的金屬雜質(zhì)含量進(jìn)行監(jiān)測，并開展相應(yīng)的雜質(zhì)行為研究，探索有效屏蔽雜質(zhì)或者降低聚集在芯部的雜質(zhì)濃度方法對于托卡馬克物理研究具有重要意義。目前，國內(nèi)外中大型主流聚變裝置的芯部電子溫度都已突破keV量級。在該溫度下，大量的雜質(zhì)輻射存在于軟X射線和極紫外波段。在線輻射觀測方面，相比于可見光，軟X射線和極紫外波段具有獨(dú)特的優(yōu)
安慶師范大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年4期2022-12-27
- EAST邊界和芯部雜質(zhì)譜線的時間延遲研究
的雜質(zhì)，排出來自芯部的熱流、 粒子流以及聚變反應(yīng)產(chǎn)生的氦灰[1]。對于穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的ITER裝置，到達(dá)偏濾器靶板表面的熱負(fù)荷將超過100 MW·m-2[2]，遠(yuǎn)高于目前面向等離子體材料可承受的極限(然而，邊界注入的雜質(zhì)粒子通過擴(kuò)散和等離子體中的輸運(yùn)，部分進(jìn)入到等離子體芯部[8]，增強(qiáng)了芯部能量輻射，降低等離子體約束性能，同時也會稀釋聚變?nèi)剂?。認(rèn)識和理解托卡馬克中邊緣雜質(zhì)向等離子體芯部的輸運(yùn)過程是有效控制主等離子體雜質(zhì)污染的前提基礎(chǔ)。在EAST偏濾器Ar雜質(zhì)充氣
光譜學(xué)與光譜分析 2022年11期2022-11-07
- 提高GCr15鋼小棒材芯部質(zhì)量的軋制工藝優(yōu)化
期，GCr15鋼芯部質(zhì)量不高，較原生產(chǎn)線同類產(chǎn)品差，其中心疏松隨規(guī)格增加呈上升趨勢，Φ40～50 mm 規(guī)格尤為明顯，中心疏松1 級的比例明顯低于原生產(chǎn)線，多次出現(xiàn)沙箱試樣中心裂紋缺陷及用戶高頻感應(yīng)加熱后剪切下料棒料撕裂的問題。該質(zhì)量狀況嚴(yán)重影響公司GCr15 鋼的生產(chǎn)，急需解決。2 中心裂紋原因分析典型的沙箱試樣中心裂紋如圖1 所示。在酸浸低倍試片上，中心疏松明顯，裂紋位于中心部位，且大多穿過或略偏穿過試樣中心，呈直線分布，裂紋長度一般幾毫米，每支試樣較
山東冶金 2022年5期2022-11-05
- 吹灰器跑車20CrMnTiH齒輪斷裂分析
（54-61），芯部硬度HRC28-40。齒輪結(jié)構(gòu)如圖1所示。圖1 行走齒輪結(jié)構(gòu)圖2 檢驗結(jié)果2.1 宏觀檢驗圖2是斷裂齒輪的宏觀形貌，4個齒輪均從鍵槽處斷裂，其中3個齒輪為對半裂開，鍵槽部位截面較窄，初步判斷第一斷口在鍵槽處，四個斷裂齒輪的斷口表面平整呈結(jié)晶狀，周圍未見塑性變形跡象，具有典型的脆性斷裂特征（圖3）。圖2 斷裂齒輪宏觀形貌2.2 光譜分析將4個斷裂齒輪及1個舊齒輪芯部打磨見金屬本色后進(jìn)行光譜分析（圖3），結(jié)果見表1。表1 光譜分析結(jié)果（質(zhì)量
中國設(shè)備工程 2022年7期2022-04-20
- EAST輻射偏濾器運(yùn)行模式下等離子體雜質(zhì)濃度評估方法
輻射偏濾器條件下芯部雜質(zhì)測量和評估方法對于評價脫靶等離子體的性能，優(yōu)化輻射偏濾器運(yùn)行方案有重要意義。雜質(zhì)濃度的精確計算通常依賴于對雜質(zhì)的輸運(yùn)行為進(jìn)行分析，一般通過彈丸注入、激光吹氣等方法瞬態(tài)注入雜質(zhì)，再重建其時間演化以及輻射剖面來獲得對應(yīng)的雜質(zhì)輸運(yùn)系數(shù)，過程較為復(fù)雜。如果能發(fā)展一種高效且可靠的雜質(zhì)濃度估算方法來評估輻射偏濾器條件下的芯部雜質(zhì)含量，對于提高實驗運(yùn)行效率有很大幫助。本文針對不同種類的雜質(zhì)，基于碰撞-輻射（Collisional-Radiatio
核技術(shù) 2022年3期2022-03-22
- 30Cr13馬氏體不銹鋼分層形成原因及改進(jìn)
3 試驗結(jié)果鋼坯芯部、邊部試樣在1 250～1 350℃過程DSC曲線分別如圖5和圖6所示。根據(jù)對比芯部和邊部的DSC曲線結(jié)果可以看出，在芯部試樣的升溫過程中的DSC曲線出現(xiàn)了一個吸熱峰，溫度跨度在1 265～1 290℃，邊部試樣在這個溫度區(qū)間內(nèi)沒有發(fā)生明顯的吸熱和放熱過程。圖5 鋼坯芯部試樣在1 250～1 350℃過程DSC曲線Fig.5 DSC Curves of Samples in Core of Steel Billet between 1
鞍鋼技術(shù) 2022年1期2022-02-23
- 40Cr鋼轉(zhuǎn)向節(jié)軸部直徑對其淬火態(tài)組織和硬度的影響
組織仍為馬氏體，芯部為馬氏體＋貝氏體。圖2 軸徑為70 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)淬火后表面（a）和距表面15（b）、25 mm（c）處的顯微組織Fig.2 Microstructures at surface（a），15（b）and 25 mm（c）below surface for the as-quenched steering knuckle with a 70-mm-diam shaft圖3 軸徑為50 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)淬火后表面（a）和距表面15（b）、25mm
上海金屬 2022年1期2022-01-25
- 7055鋁合金超厚板組織與性能均勻性分析
度方向，從表層至芯部位置分別切取表層、T/8、T/4、3T/8、T/2試樣，T表示板材的厚度。圖1 厚板分切位置示意圖Fig.1 Schematic diagram of plate cutting positions對分切好的片狀試樣進(jìn)行固溶及時效處理，熱處理制度分別為固溶475 ℃6 h、時效110 ℃12 h+130 ℃24 h。采用iCAP6300型ICP光譜儀、Axio Vert.A1型光學(xué)顯微鏡、CMT5305型材料試驗機(jī)對試樣的化學(xué)成分、顯微
輕合金加工技術(shù) 2021年6期2021-12-28
- 中厚板對稱軋制變形滲透性數(shù)值模擬與實驗研究
剪切應(yīng)力在向軋件芯部傳遞時會逐漸降低，導(dǎo)致軋件只在表面發(fā)生較大變形，芯部變形不足，軋件厚度方向變形呈現(xiàn)不均勻的狀態(tài)[6-8]。為提高板材質(zhì)量，滿足市場需求，需要對軋制過程中變形滲透性展開更為深入的研究。近年來，關(guān)于軋制過程中應(yīng)變及變形滲透性的研究一直處于行業(yè)內(nèi)的熱點。馬存強(qiáng)[9]通過有限元模擬對同步軋制與異步軋制過程中的剪切應(yīng)變、沿軋制方向應(yīng)變及等效應(yīng)變進(jìn)行了分析。解國柱[10]采用Deform有限元軟件研究了特厚板軋制過程中粗軋道次、中間坯厚度及精軋道次
重型機(jī)械 2021年6期2021-12-24
- 開坯機(jī)大壓下提高大規(guī)格棒材探傷合格率
比不同壓下量時的芯部等效應(yīng)變，以達(dá)到合格率大幅提升的目的。該公司采用開坯機(jī)+連軋機(jī)組的形式生產(chǎn)棒材，大規(guī)格棒材生產(chǎn)工藝路線：Φ600 mm連鑄坯→中間坯（340 mm×340 mm、300 mm×300 mm）→連軋機(jī)組（Φ280~300 mm、Φ240~270 mm）→鋸切→緩冷→精整。1 問題分析對探傷不合的棒材進(jìn)行分析，例如：鋼種為AISI4130M，Φ600 mm連鑄坯生產(chǎn)的Φ250 mm軋材。1.1 探傷按照J(rèn)B/T 5000.15—2007標(biāo)準(zhǔn)
山西冶金 2021年4期2021-09-28
- 控軋控冷技術(shù)對42CrMoA鋼組織性能的影響
3 個平行試樣，芯部位置取 1 個試樣。試樣拋光后，用酒精清洗，經(jīng)過3%的硝酸酒精溶液腐蝕之后，觀察其金相組織。1.2.4 晶粒度表征對不同樣品表層與芯部樣品進(jìn)行晶粒度表征。表層樣品運(yùn)用水浴加熱的方法，水浴加熱時加入飽和苦味酸溶液以及緩蝕劑，緩蝕劑為洗潔精，實驗過程中不同位置水浴加熱的時間不同。直至其緩慢腐蝕出晶界，獲得其金相組織，通過計算，評定其晶粒度等級。1.2.5 力學(xué)性能測試硬度實驗的樣品與金相實驗樣品取樣位置相同。樣品中心區(qū)域打點，每塊樣品打 2
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年12期2021-09-13
- 使用6年后干熄爐氮化物結(jié)合碳化硅磚的變化
磚和下部磚表層和芯部的SiC含量和Si3N4含量均減少，SiO2含量均大幅度增多。比較來看，Si3N4的減少幅度比SiC的大，上部磚的減少幅度比下部磚的大，表層的減少幅度比芯部的大。分析認(rèn)為，SiC、Si3N4、SiO2含量的變化是由SiC和Si3N4的氧化造成的。這表明，上部磚的氧化程度比下部磚的嚴(yán)重，表層的氧化比芯部的嚴(yán)重。2.2 致密度、強(qiáng)度和強(qiáng)度保持率原磚及用后“牛腿”上部磚和下部磚的致密度和強(qiáng)度檢測結(jié)果見表2?？梢钥闯觯号c原磚相比，用后“牛腿”上
耐火材料 2021年4期2021-08-25
- 一種涂覆耐磨涂層的發(fā)泡塑料托盤
備技術(shù)領(lǐng)域，包括芯部和表面耐磨涂層，芯部由發(fā)泡塑料制成，芯部外側(cè)涂設(shè)表面耐磨涂層，芯部內(nèi)部設(shè)置有芯片，芯部設(shè)置有芯片固定結(jié)構(gòu)，托盤兩端設(shè)置有V型堆疊結(jié)構(gòu)。本發(fā)明是芯部采用發(fā)泡塑料為本體，芯部材料包括但不限于發(fā)泡硬PU、發(fā)泡PP、發(fā)泡PVC、EPP等發(fā)泡塑料，后在表面噴涂耐磨涂層，表面耐磨涂層材料包括但不限于聚脲涂料、耐磨聚氨酯等，提高行李托盤的耐磨性能，與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明降低托盤的整體重量，提高托盤在高速運(yùn)動過程中的磨損性，避免托盤側(cè)面磨損甚至破裂，延
橡塑技術(shù)與裝備 2021年14期2021-07-23
- 厚規(guī)格400 HBW級耐磨鋼的截面顯微組織性能研究
0、20 mm和芯部位置進(jìn)行顯微組織觀察。在回火鋼板上切取硬度試樣按照GB/T 231.1《金屬布氏硬度第1 部分：試驗方法》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行表面硬度和截面硬度檢測，其中截面硬度檢測位置分別為距離鋼板上表面5、7.5、10、15、20、25 mm，芯部，距離鋼板下表面2、7.5、10、15、20、25 mm，以上檢測點分別標(biāo)記為t25、t22.5、t20、t15、t10、t5、芯部、b28、b22.5、b20、b15、b10、b5。按照GB/T 229《金屬材料夏
山東冶金 2021年3期2021-07-09
- 表層富立方相超細(xì)晶梯度硬質(zhì)合金微觀結(jié)構(gòu)
B圖4是硬質(zhì)合金芯部微觀組織和WC顆粒尺寸分布。由圖可知，合金B(yǎng)芯部的WC晶粒尺寸大于合金A芯部的WC晶粒尺寸，并且合金B(yǎng)中的WC晶粒生長不均勻，個別WC晶粒發(fā)生異常長大。合金A芯部區(qū)域的WC晶粒細(xì)小且分布均勻，可能得益于0.5%VC和0.5%Cr2C3在液相Co中的優(yōu)先溶解，大大降低了Co相中WC的溶解度，從而減緩WC通過液相重結(jié)晶長大。在WC-Co基硬質(zhì)合金中，WC在Co相中的溶解度約為40%，而VC與Cr2C3的加入使WC在液相Co中的溶解度降低到1
粉末冶金技術(shù) 2021年2期2021-04-03
- 基于H13鋼水淬在線監(jiān)測的熱處理數(shù)值模擬優(yōu)化
一個復(fù)雜的過程，芯部的溫度變化一直是模具鋼熱處理工藝研究的焦點和難點。為預(yù)測芯部溫度變化以及由此帶來的組織和殘余應(yīng)力變化，熱處理的數(shù)值模擬也由此逐漸被廣泛應(yīng)用[2-5]。工件尺寸遠(yuǎn)大于實驗室模擬測試的試樣尺寸，文獻(xiàn)報道的模具鋼淬火多建立在小尺寸鋼塊試驗研究（如端淬試驗），而實際生產(chǎn)中，隨著工件尺寸增大及熱處理環(huán)境的改變，小尺寸工件試樣數(shù)值模擬研究結(jié)果和規(guī)律已無法與大截面尺寸工件實際情況相匹配[6]。從淬火介質(zhì)狀態(tài)考慮，高溫工件淬入介質(zhì)，介質(zhì)立即沸騰。以水為
模具工業(yè) 2021年3期2021-03-29
- 淺談鋼球用鋼的推廣使用和發(fā)展
之別;洛氏硬度：芯部約HRC30，1/2R處約HRC35，表面約HRC5740Cr材質(zhì)由于合金元素含量低，導(dǎo)致φ100mm鋼球淬透性較差，內(nèi)部組織及硬度隨距表面的距離變化而改變。鋼球表面為馬氏體組織，芯部主要為具有較細(xì)片層結(jié)構(gòu)的珠光體+鐵素體組織，由于1/2R處淬火過程中冷卻速度比芯部快，所以1/2R處比芯部具有較多的珠光體組織。洛氏硬度：芯部約HRC55，1/2R處約HRC60，表面約HRC6375MnCr材質(zhì)比40Cr材質(zhì)具有良好的淬透性，B2φ100
科學(xué)與生活 2021年29期2021-03-24
- 氧化聚丙烯腈纖維徑向異質(zhì)光學(xué)顯微分析
，阻礙了氧向纖維芯部擴(kuò)散，從而形成氧化聚丙烯腈纖維徑向異質(zhì)結(jié)構(gòu)。進(jìn)一步研究［9-10］表明，氧化聚丙烯腈纖維氧含量從皮層至芯部依次降低，即氧含量沿徑向呈梯度分布。LAYDEN［11］在氧化均聚聚丙烯腈纖維中觀測到徑向異質(zhì)形貌，據(jù)此提出了纖維芯部向外發(fā)育的理論。在氧化處理階段，纖維芯部放熱量高于散熱量，存在不平衡狀態(tài)，隨著芯部快速向外發(fā)育，纖維皮層厚度降低。當(dāng)纖維中氧含量達(dá)到5%時，皮層厚度不再變化。KIKUMA［12-13］利用俄歇電子能譜分析部分和完全氧
宇航材料工藝 2020年6期2021-01-28
- 82B盤條非平衡態(tài)冷卻異常組織形成機(jī)理研究
氏體多形成于盤條芯部，通過模擬論證了盤條芯部馬氏體形成的根本原因是鑄坯中心的鉻錳成分嚴(yán)重偏析[5]。另外，82B盤條中心碳偏析會促進(jìn)緩慢冷卻條件下芯部網(wǎng)狀滲碳體的形成[6]。本文以斯太爾摩風(fēng)冷線生產(chǎn)的?12.5mm～?13.0mm 82B盤條的生產(chǎn)結(jié)果為研究對象，結(jié)合散冷過程控制分析異常組織形成條件，同時探索該類組織在非平衡態(tài)冷卻條件下的形成機(jī)理，旨在減少實際生產(chǎn)中上述異常組織形成概率，并為鉻錳偏析的82B盤條組織提供控冷改進(jìn)思路。2 生產(chǎn)結(jié)果與討論2.1
中國鑄造裝備與技術(shù) 2020年6期2020-12-03
- 履帶銷軸線切割開裂機(jī)理分析
強(qiáng)度和耐磨性，而芯部塑性良好可以承受一定的沖擊力［3］。目前常用的材質(zhì)為45B，加入的適量硼元素可以顯著提高45鋼的淬透性和綜合力學(xué)性能。某公司使用45B 圓鋼生產(chǎn)履帶銷軸產(chǎn)品時，部分產(chǎn)品在線切割加工時出現(xiàn)了表層裂紋。為減少經(jīng)濟(jì)損失，避免再出現(xiàn)類似開裂的情況，分析了銷軸開裂的原因，并提出相應(yīng)改進(jìn)措施。2 樣品檢驗客戶生產(chǎn)工藝為:下料→粗車→精車→精磨→表層感應(yīng)淬火→低溫回火→拋光→精加工→防銹入庫。對銷軸樣品進(jìn)行成分、金相、硬度以及掃描電鏡分析，具體開裂樣
山東冶金 2020年5期2020-11-10
- HL-2A中環(huán)向旋轉(zhuǎn)影響等離子體對共振磁擾動的響應(yīng)過程*
in=1.30(芯部安全因子),q95=3.91,qedge=4.90(邊緣安全因子).圖2(c)為擬合實驗測量數(shù)據(jù)并對旋轉(zhuǎn)剖面做平滑處理得到的等離子體環(huán)向旋轉(zhuǎn)的歸一化徑向剖面,其旋轉(zhuǎn)頻率幅值由Alfvén頻率ωA=2.499×106Hz歸一化.圖2(d)為歸一化電阻率η的徑向剖面,η=1/S,S為倫奎斯特數(shù),模擬中采用斯必澤(Spitzer)電阻模型,等離子體電阻率η=η1[Te/Te(0)]?3/2,Te是熱電子溫度,Te(0) 為磁軸處的熱電子溫度,
物理學(xué)報 2020年19期2020-10-22
- 08Cr2AlMo鋼材中芯疏松的解決方案研究
r2AlMo鋼材芯部缺陷進(jìn)行能譜和UT超聲波探傷分析（UT超聲波探傷主要用于檢測鋼材內(nèi)部缺陷如芯部裂紋、縮孔殘余等）180 mm×180 mm斷面方坯軋制的Φ60 mm規(guī)格的鋼材芯部缺陷的宏觀形貌如圖1所示，鋼材芯部缺陷的能譜分析如圖2所示，鋼材UT探傷分析結(jié)果如圖3所示。圖1 08Cr2AlMo鋼材芯部缺陷形貌圖2 鋼材芯部缺陷的能譜分析圖3 超聲波探傷分析從圖2可以看出，為 Fe、Mg、Al為不耐腐蝕元素芯部聚集；從圖3可以看出，UT探傷波形未超報警值
河南冶金 2020年3期2020-09-10
- Cr8合金鑄鋼支撐輥的研制
鋼，中間過渡層及芯部采用高強(qiáng)度石墨鋼材料，利用可靠的離心復(fù)合鑄造方式來生產(chǎn)具有高耐磨性的合金鑄鋼支撐輥。2 合金鑄鋼支撐輥生產(chǎn)工藝2.1 技術(shù)工藝路線工作層：5 t中頻爐→5 t鋼包→離心復(fù)合澆注。過渡層：30 t 電弧爐→30 t LF 精煉→離心復(fù)合澆注。芯部：30 t電弧爐→30 t LF精煉→靜態(tài)澆注。2.2 成分設(shè)計工作層由Cr4 合金鑄鋼改為Cr8 合金鑄鋼，過渡層和芯部材質(zhì)由QT450改為GS160石墨鋼，成分要求見表1。表1 支撐輥化學(xué)成分
山東冶金 2020年4期2020-09-04
- 汽車三柱槽殼斷裂失效分析
，上下兩段均存在芯部的瞬斷區(qū)與芯部外圍的疲勞擴(kuò)展區(qū)，疲勞區(qū)域有明顯的疲勞弧線，疲勞面磨損嚴(yán)重，芯部瞬斷區(qū)呈韌性斷裂的特征。進(jìn)行宏觀形貌分析，斷裂位置及外觀見圖1。圖1 三柱槽殼斷口的宏觀形貌2.2 微觀形貌分析對斷口的圖1(c)所標(biāo)注的1～4個位置進(jìn)行低倍顯微分析，如圖2所示。在芯部靠近的位置1和位置3，為疲勞區(qū)域，低倍下不甚明顯。圖2 斷口低倍顯微形貌在桿部靠近外圍的位置2和位置4平面處明顯有較大的臺階區(qū)域，為斷裂擴(kuò)展交匯，斷裂過程中發(fā)生塑形變形較大，芯
汽車零部件 2020年8期2020-09-04
- 有限元模擬在金屬特種塑性變形教學(xué)理論中的應(yīng)用研究
外周的包套材料對芯部的難變形合金自由變形區(qū)起到了支撐作用，而且鋼套的上下表面也對芯部合金施加了一定壓應(yīng)力，意味著外部軟質(zhì)鋼套對芯部合金起到了三向壓應(yīng)力的作用，如圖1所示。[7]包套鐓粗在一定程度上可以消除芯部合金的組織缺陷，提高芯部合金的塑性變形能力。不過，對于包套和芯部試樣來說，只有具有一定強(qiáng)度和厚度的鋼套在和芯部合金協(xié)調(diào)變形情況下，才可以對芯部合金施加三向壓應(yīng)力，當(dāng)鋼套強(qiáng)度及厚度發(fā)生變化時，包套將失去支撐作用。圖2為不同壁厚時的模擬結(jié)果。包套壁厚較小時
科教導(dǎo)刊 2020年8期2020-06-09
- 液壓電磁閥推桿斷裂故障排查及應(yīng)對
斷口形貌1.2 芯部厚度尺寸采用測量設(shè)備測量了故障件、對比件的端口尺寸。如圖4 所示，故障件芯部厚度最小尺寸為0.2 0 1 m m，而對比件芯部厚度最小尺寸為0.459 mm，二者相差0.258 mm，數(shù)值偏差較大。依據(jù)圖2、圖3所示的斷口特征，可推測出芯部厚度尺寸偏小可能是引發(fā)推桿斷裂，造成液壓電磁閥故障的主要原因。圖3 斷口金相組織圖4 芯部厚度尺寸2 推桿仿真分析為了研究推桿斷裂是否是由芯部厚度所引起的，對推桿的材料及工況進(jìn)行分析。該液壓電磁閥的推
工業(yè)技術(shù)創(chuàng)新 2020年2期2020-06-08
- 離心復(fù)合高鉻鋼軋輥的研究與實踐
i 等合金元素，芯部為高強(qiáng)度合金球墨鑄鐵。高鉻鋼材質(zhì)中的碳、鉻含量較高鉻鐵大大減小，碳化物含量相對較小，約5%～10%，熱導(dǎo)率高于高鉻鑄鐵，因此對冷卻水條件不像高鉻鐵軋輥那樣要求苛刻，同時由于碳和碳化物含量少，輥面摩擦系數(shù)高，咬入性能良好；高鉻鋼材質(zhì)的耐磨性不是單純的依靠碳化物的數(shù)量，主要是依靠基體組織的特性，輥身基體組織中富鉻，軋制中形成氧化膜致密而不易破碎和剝落，經(jīng)熱處理后，輥面硬度達(dá)到70-85HSD，軋輥工作層的耐磨性，抗壓痕能力進(jìn)一步增強(qiáng)，改善了
中國金屬通報 2019年10期2019-11-27
- 超重力場和稀土La變質(zhì)對Al-14.5Si合金組織及硬度的影響
錠的邊緣、過渡和芯部三個區(qū)域的顯微組織，取樣方向均為水平方向。由圖3可見，常重力凝固鑄錠的邊部、過渡和芯部三處組織并無明顯區(qū)別，都是由α-Al、針狀共晶硅以及塊狀初晶硅組成。而超重力凝固鑄錠的組織在水平方向上有較大差異，可以分為邊部(寬度約為2～3 mm)和芯部(寬度約為14～16 mm)兩個區(qū)域，從圖中未觀察到明顯的初晶硅，邊部組織為先共晶鋁和共晶組織，而芯部區(qū)域為均勻的共晶組織。另外，超重力凝固鑄錠各區(qū)域的顯微組織均有明顯的細(xì)化，其中芯部共晶硅細(xì)化最明
武漢科技大學(xué)學(xué)報 2019年6期2019-11-20
- 高鉻鑄鐵軋輥輥身中間斷裂原因分析
化物+少量石墨，芯部組織為珠光體+鐵素體+球狀石墨，組織情況良好，芯部由于存在一定數(shù)量的鐵素體，強(qiáng)度可以保證。表1 大離心復(fù)合軋輥鑄造工藝卡表2 過程參數(shù)表3 軋輥化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）表4 軋輥硬度檢測情況軋輥外層非金屬夾雜物符合規(guī)定，并達(dá)到2級以下，并無異常。圖3 外層金相照片（X100未浸蝕）圖4 外層金相照片（X100浸蝕）圖5 中間層金相照片（X100浸蝕）圖6 內(nèi)層金相照片（X100浸蝕）2.3 抗拉強(qiáng)度從廠家拉回的斷輥下輥頸取抗拉試棒，按《
鑄造設(shè)備與工藝 2019年4期2019-10-08
- 基于ProCAST數(shù)值模擬的高鉻鋼復(fù)合軋輥結(jié)合層夾渣成因分析
。模擬結(jié)果表明：芯部重力鑄造時，芯部高溫金屬液對軋輥外層沖刷作用的差異是夾渣物主要分布于輥身冒口端的重要原因。通過復(fù)合鑄造過程流場與溫度場的模擬結(jié)果，對高鉻鋼復(fù)合軋輥結(jié)合層夾渣物的產(chǎn)生和分布原因進(jìn)行分析，對于改善離心鑄造軋輥缺陷的產(chǎn)生具有借鑒意義。關(guān)鍵詞：材料的組織、結(jié)構(gòu)、缺陷與性能;夾渣;結(jié)合層;高鉻鋼復(fù)合軋輥;復(fù)合鑄造;數(shù)值模擬中圖分類號：TG333.17;TP311文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Adoi：10.7535/hbgykj.2019yx03004文章編號：1
河北工業(yè)科技 2019年3期2019-09-10
- 莖瘤芥瘤莖質(zhì)構(gòu)分析
2 莖瘤芥瘤莖皮芯部質(zhì)構(gòu)分析表2 莖瘤芥瘤莖皮、芯部質(zhì)構(gòu)分析Table 2 Texture analysis of the cortex and core of tumorous stem in tumorous stem mustard莖瘤芥瘤莖皮芯部的脆度平均值芯部（5.91 N）大于皮層（5.17 N）；從各個樣品脆度值的離散性分析，芯部極差（2.69）大于皮層（2.19），兩個部位脆度值變異系數(shù)都小，說明兩個部位脆度測量值的離散程度都小。莖瘤芥瘤莖
中國釀造 2019年5期2019-06-11
- 入口角度對油氣分離器分離效率的影響
中于油氣分離器的芯部；這就有利于提升油氣分離芯與流體平穩(wěn)接觸，提升其過濾效率且降低了渦流對油氣分離芯的損耗。5.2 速度矢量及分析在應(yīng)用PumpLinx軟件對從不同角度進(jìn)入油氣分離器兩相流流場進(jìn)行數(shù)值模擬計算后，得到不同角度入口截面的速度矢量圖，如圖4所示。根據(jù)入口處截面速度矢量圖可以明顯看出，各區(qū)域的速度分布情況，以及隨著角度的偏移，速度的變化情況，其中在入口偏離角度40°以前整個流場的流動比較混亂，渦流返混現(xiàn)象嚴(yán)重，在偏離角度到達(dá)50°以后，流動方向逐
壓縮機(jī)技術(shù) 2019年6期2019-05-02
- 薄帶鑄軋氣霧冷卻裝置水氣壓配比研究
板經(jīng)過氣霧冷卻后芯部以及表面的溫度，同時對不同水氣壓配比下鋼板芯部溫度進(jìn)行比較得出溫度變化的趨勢。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，氣壓為1 bar -4bar，水壓為3bar-8bar，考察不同的水氣壓配比鋼板芯部溫度影響的變化趨勢，圖7為氣壓3bar水壓8bar下鋼板表面與芯部的冷卻溫度隨時間變化情況。(a)600℃下水氣壓配比對換熱系數(shù)的影響 (b)水氣壓配比及位置與表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)關(guān)系圖5 鋼板溫度為600℃不同水氣壓配比對表面換熱系數(shù)的影響(a)300℃下水氣比對換
冶金設(shè)備 2019年1期2019-04-18
- 變速器齒輪斷齒失效分析
0～750HV，芯部硬度為30～45HRC。為了確定齒輪斷齒原因，對其金相組織、硬度、材質(zhì)及斷口形貌進(jìn)行檢測和分析。該齒輪斷裂宏觀形貌如圖1所示，故障件檢測取樣位置如圖2所示。2 檢測與分析2.1 金相組織觀察與分析在室溫條件下，用體積分?jǐn)?shù)為4%的硝酸酒精溶液擦拭試樣表面直至試樣表面發(fā)生侵蝕。圖3(a)所示為試樣1(齒寬1/2 位置)在齒輪法向截面由齒輪頂部至芯部的顯微組織。由圖可見，齒輪頂端表面附近區(qū)域至芯部位置組織依次為：隱晶馬氏體、殘余奧氏體與少量細(xì)
汽車零部件 2019年1期2019-02-26
- 基于FEM法的Zr合金棒材擠壓工藝模型
下，擠壓后的棒材芯部和外部組織存在分布不均勻的現(xiàn)象。擠壓后外部的晶粒組織基本為等軸晶，且晶粒大小相對較為均勻。擠壓后芯部的組織為等軸晶，但是晶粒大小分布不均勻。模擬結(jié)果與實驗結(jié)果一致，說明該模型可有效地對擠壓過程進(jìn)行模擬，為研究Zr合金棒材擠壓提供了一種新方法。鋯合金因具有優(yōu)異的抗中子輻照性能，適中的力學(xué)性能和良好的加工性能，在反應(yīng)堆核結(jié)構(gòu)材料中具有日益廣闊的應(yīng)用前景。Zr-4棒材主要應(yīng)用于核反應(yīng)堆中的燃料棒材料，其堆內(nèi)使用的安全性能直接影響著核反應(yīng)堆的可
金屬世界 2018年6期2018-12-17
- 地鐵軸端接地墊片裂紋故障分析
，結(jié)果可見表面與芯部組織存在明顯差異。失效墊圈近表面顯微組織為馬氏體+少量殘留奧氏體+彌散分布的顆粒狀強(qiáng)化相，該區(qū)域深度約為0.14mm，與斷口所示邊緣斜斷面寬度（0.15mm）相近。失效墊圈芯部顯微組織，為隱晶馬氏體+島狀δ鐵素體+彌散分布的強(qiáng)化相。查看失效墊圈非金屬夾雜物形貌，根據(jù)“GB/T 10561-2005”標(biāo)準(zhǔn)結(jié)果顯示為B類氧化鋁（細(xì)系）0.5級，D類球狀氧化物（細(xì)系）1.5級。為加強(qiáng)對比度選取完好墊圈進(jìn)行金相檢測，結(jié)果顯示完好墊圈芯部顯微組織
中國設(shè)備工程 2018年22期2018-12-17
- 淺析橋墩大體積混凝土施工技術(shù)
量，以降低混凝土芯部的最高溫度。2.3 控制混凝土的出機(jī)和澆注溫度對混凝土出機(jī)溫度影響最大的是碎石和水的溫度，其次是砂子溫度，水泥溫度影響最小。因此降低砂、石溫度是最有效的辦法。在大堆料場搭設(shè)涼棚，避免太陽直曬砂、碎石，并對碎石進(jìn)行灑水降溫。承臺澆注均采用泵送，在能保證泵送的前提下，盡可能降低坍落度。坍落度控制在晴天高溫時170～200 mm，陰雨或夜間160～180 mm。澆注時，泵管接至承臺鋼筋頂面，用軟串筒直接下料，兩臺輸送泵從兩邊向中間層層推進(jìn)，分
科技與創(chuàng)新 2018年17期2018-09-10
- 控制高速鋼軋輥結(jié)合層質(zhì)量的生產(chǎn)實踐
圍繞著軋輥外層與芯部的冶金結(jié)合問題，高速鋼軋輥的制造技術(shù)不斷發(fā)展，從最早的離心鑄造法發(fā)展到后來的連續(xù)澆鑄復(fù)合法、電渣熔鑄法、熱等靜壓法和噴射成型法，各鑄造工藝的優(yōu)缺點各有不同。離心鑄造法由于生產(chǎn)裝備簡單、工藝穩(wěn)定、效率高、生產(chǎn)成本低，通過合理設(shè)計合金成分和工藝參數(shù)，生產(chǎn)出的軋輥仍可以滿足大多數(shù)軋機(jī)的需要，因而在相當(dāng)長一段時間內(nèi)仍將處于主導(dǎo)地位[5]。某公司軋輥鑄造工藝流程：使用5t和2t中頻感應(yīng)電爐熔煉金屬溶液，采用臥式離心鑄造法生產(chǎn)高速鋼軋輥，軋輥生產(chǎn)流
中國鑄造裝備與技術(shù) 2018年3期2018-06-08
- 高鉻鑄鐵軋輥過渡層組織分析
鐵軋輥對工作層和芯部所要求的性能不同，因此工作層材質(zhì)和芯部材質(zhì)的成分有很大差異。為了降低熔入芯部的Cr元素的含量和芯部中的C、Si元素進(jìn)入工作層，選擇使用3次澆注兩次復(fù)合的方法來保證工作層和芯部的結(jié)合強(qiáng)度并控制元素的擴(kuò)散[4-5]。過渡層成分受到工作層和芯部的共同影響，成分的差異和元素的偏析將導(dǎo)致其組織和性能與工作層和芯部都有較大差異，是高鉻鑄鐵軋輥性能薄弱部位。過渡區(qū)質(zhì)量的控制是非常必要的，可由于各個生產(chǎn)廠家對其成分的選擇各不相同，并且受澆鑄時的各種因素
大型鑄鍛件 2018年2期2018-03-14
- 基于計算流體力學(xué)的車輛發(fā)動機(jī)散熱器芯部外形優(yōu)化
車輛發(fā)動機(jī)散熱器芯部外形優(yōu)化索文超1， 許翔2， 耿飛1(1.陸軍航空兵學(xué)院 預(yù)選士官訓(xùn)練基地, 北京 101123; 2.軍事交通學(xué)院 軍用車輛系, 天津 300161)為降低散熱器空氣側(cè)流動阻力和芯部體積以達(dá)到節(jié)約冷卻風(fēng)扇功率和車輛動力艙空間的目的，建立了散熱器空氣側(cè)計算流體力學(xué)(CFD)模型和基于CFD分析的散熱器芯部外形優(yōu)化模型。在滿足散熱需求和動力艙安裝空間要求的前提下，以空氣側(cè)流動阻力和芯部體積為目標(biāo)函數(shù)，基于遺傳算法對一板翅式散熱器芯部外形進(jìn)
兵工學(xué)報 2017年9期2017-10-12
- T型航空鋁合金結(jié)構(gòu)件淬火殘余應(yīng)力數(shù)值模擬分析＊
造成了構(gòu)件表面和芯部在快速加熱和冷卻過程中的溫度梯度，冷卻速度不同，產(chǎn)生的塑性變形就會不同，繼而引發(fā)熱應(yīng)力場急劇變化，最終產(chǎn)生熱應(yīng)力。同時，對于存在相變的金屬構(gòu)件也會引發(fā)組織應(yīng)力，構(gòu)件最終的殘余應(yīng)力正是這兩種應(yīng)力的綜合效果。1.2 模型的建立本文模擬的對象是航空用T字型7050鋁合金鍛件。淬火開始溫度為475℃，淬火介質(zhì)為65℃的水。根據(jù)對稱性原理取鍛件的1/2部分進(jìn)行建模，沿模型長度（X軸）、寬度（Y軸）和厚度（Z軸）方向的應(yīng)力分別為σ11、σ22和σ3
航空制造技術(shù) 2016年22期2016-05-30
- 20MnMo超大方截面鍛件的研制
o方截面鍛件由于芯部缺陷難以控制，所以合格率一直很低。通過優(yōu)化鍛造工藝和熱處理工藝，成功制造出滿足使用要求的鍛件。關(guān)鍵詞：20MnMo；方截面鍛件；鍛造工藝；熱處理工藝材質(zhì)為20MnMo的方截面鍛件由于芯部缺陷難以控制，所以合格率一直很低。本次研制的20MnMo鍛件要求正回火，按JB/T 5000.15—1998進(jìn)行超聲檢測，驗收級別為5級。鍛件尺寸達(dá)到4 750 mm×2 100 mm×2 000 mm，毛坯重量160 t，是該種材料所生產(chǎn)的最大規(guī)格鍛件
大型鑄鍛件 2016年2期2016-03-16
- HL-2A芯部等離子體ITG模和TE模增長率研究
1)?HL-2A芯部等離子體ITG模和TE模增長率研究王 亮1，李新霞1,2,*，龔學(xué)余1(1.南華大學(xué) 核科學(xué)技術(shù)學(xué)院，湖南 衡陽 421001；2.中國科學(xué)院 等離子體物理研究所，安徽 合肥 230031)本文基于雙流體模型，通過理論分析獲得了芯部離子溫度梯度(ITG)模和俘獲電子(TE)模的色散關(guān)系。在Weiland模型的基礎(chǔ)上，考慮了離子平行方向速度和TE的影響，計算了碰撞對ITG模和TE模增長率的影響。對HL-2A等離子體的計算結(jié)果表明，芯部等離
原子能科學(xué)技術(shù) 2015年6期2015-05-04
- 高速鐵路預(yù)制簡支箱梁蒸汽養(yǎng)護(hù)
≤45℃，混凝土芯部溫度≤60℃，個別最高≤65℃，降溫速度≤10℃/h，恒溫養(yǎng)護(hù)時間應(yīng)根據(jù)梁體拆模（放張）強(qiáng)度要求，混凝土配合比及環(huán)境等通過試驗確定。自然養(yǎng)護(hù)時，梁體混凝土應(yīng)包裹嚴(yán)實且至少有一層不透水的裹覆層，自然養(yǎng)護(hù)時間應(yīng)根據(jù)混凝土強(qiáng)度發(fā)展能否滿足拆模要求確定。2.預(yù)制箱梁梁體拆模的要求預(yù)制梁拆模時的混凝土強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計要求，當(dāng)設(shè)計無具體規(guī)定時，應(yīng)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的60%以上，拆模時，梁體混凝土芯部與表層，表層與環(huán)境溫差≤15℃，且能保證棱角完整，當(dāng)環(huán)境溫
設(shè)備管理與維修 2015年2期2015-04-07
- 發(fā)動機(jī)散熱器的設(shè)計
關(guān)鍵詞：散熱器；芯部；上貯水箱；下貯水箱；管帶；冷卻管1 概述散熱器是軌道特種車輛乃至整個汽車行業(yè)重要附件，是水冷式內(nèi)燃機(jī)冷卻系統(tǒng)中不可缺少的一個組成部分，它的正常工作，保證了發(fā)動機(jī)乃至整個車輛的工作效率和可靠性。當(dāng)發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時，機(jī)體內(nèi)部最高溫度可達(dá)1800 ℃～2000 ℃，與高溫燃?xì)庀噙B的零件受到強(qiáng)烈的加熱，如不加以適當(dāng)?shù)睦鋮s，機(jī)內(nèi)溫度太高會導(dǎo)致發(fā)動機(jī)充氣系數(shù)下降，燃燒不正常，如爆燃、早燃等不良現(xiàn)象，機(jī)油變質(zhì)，零件摩擦加劇，從而引起發(fā)動機(jī)性能的全面惡化
現(xiàn)代農(nóng)業(yè)研究 2015年2期2015-03-31
- 硫酸處理聚丙烯腈預(yù)氧化纖維的研究
由纖維皮層逐漸向芯部擴(kuò)散，纖維由表及里逐漸形成相對致密結(jié)構(gòu);先形成的致密皮層將阻礙氧進(jìn)一步向纖維芯部擴(kuò)散，加劇了纖維在徑向上組成和結(jié)構(gòu)分布的不均勻，即是所謂的皮芯結(jié)構(gòu)［2－3］。目前大部分對碳纖維徑向結(jié)構(gòu)的研究主要用儀器表征和溶劑刻蝕方法。溶劑刻蝕方法可采用超聲(二甲基亞砜為溶劑)對預(yù)氧化纖維進(jìn)行刻蝕，通過掃描電鏡(SEM)觀察原纖結(jié)構(gòu)，證明皮部和芯部結(jié)構(gòu)的差異［4］。此外，硫酸回流法也曾被用于預(yù)氧化纖維皮芯結(jié)構(gòu)的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)纖維芯部被硫酸刻蝕，皮部仍然
合成纖維工業(yè) 2015年4期2015-03-25
- 國產(chǎn)聚丙烯腈基炭纖維皮芯微區(qū)結(jié)構(gòu)差異的拉曼光譜表征
芯結(jié)構(gòu)，其表面和芯部結(jié)構(gòu)的不同將導(dǎo)致徑向和軸向上力學(xué)、熱學(xué)等性能的差異[1]。因此，如何精確測試和分析炭纖維微區(qū)結(jié)構(gòu)對于更深層次的應(yīng)用研究具有重要的意義。拉曼光譜是一種分析碳材料細(xì)微結(jié)構(gòu)的有效手段，無論其前驅(qū)體類型以及由此獲得的碳材料的石墨化度如何，其探測的深度距表面約50 nm，對碳層結(jié)構(gòu)中有序排列的改變非常敏銳，已廣泛用于定量[2]或定性表征炭纖維在統(tǒng)計意義上的顯微結(jié)構(gòu)[3]。進(jìn)行國產(chǎn)PAN 基炭纖維的顯微結(jié)構(gòu)分析，對開拓其在剎車盤等復(fù)合材料上的應(yīng)用以
中國有色金屬學(xué)報 2015年8期2015-03-13
- 82B高速線材拉拔過程中顯微組織的演變分析
分析顯微組織及其芯部缺陷(如馬氏體)在冷變形下如何演變，其變化狀態(tài)對拉拔性能有如何影響;并根據(jù)分析結(jié)果提出改善拉拔性能的生產(chǎn)工藝方法，以指導(dǎo)實踐生產(chǎn)，避免拉拔過程中出現(xiàn)斷絲，達(dá)到提高成材率的目的。1 試驗1.1 試驗材料試驗材料取自安鋼第一煉軋高速線材軋機(jī)生產(chǎn)的公稱尺寸為Φ12.5 mm表面檢測無明顯缺陷的82B盤條，化學(xué)成分及力學(xué)性能均符合質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)要求，見表1。1.2 試驗方法在拉拔制絲廠，在室溫經(jīng)9道次連續(xù)拉拔至Φ5.06 mm，拉拔工藝為：Ф12.5
河南冶金 2014年3期2014-10-13
- AP1000汽輪機(jī)低壓轉(zhuǎn)子30Cr2Ni4MoV鋼的組織及力學(xué)性能
R／2、R／4、芯部5個位置取樣進(jìn)行化學(xué)成分和顯微組織分析以及拉伸和沖擊性能測試（R為轉(zhuǎn)子半徑），從表面和芯部取樣進(jìn)行韌脆轉(zhuǎn)變溫度測試.按GB／T 4336—2002《碳素鋼和中低合金鋼 火花源原子發(fā)射光譜分析方法》，采用QSN750直讀光譜儀進(jìn)行化學(xué)成分測試，采用Axiovert 200MAT光學(xué)金相顯微鏡和VEG－3XMU TESCAN掃描電子顯微鏡進(jìn)行顯微組織分析.按GB／T 228.1—2010《金屬材料 拉伸試驗 第1部分：室溫試驗方法》和GB／
動力工程學(xué)報 2014年9期2014-09-22
- CSP軋輥預(yù)熱溫度場分析
面溫度急劇上升而芯部溫度難以在短時間內(nèi)升高，導(dǎo)致軋輥表面與芯部之間溫度梯度過大而產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，導(dǎo)致發(fā)生上述事故。為防止此類事故的重復(fù)發(fā)生，需對軋輥進(jìn)行預(yù)熱處理。本文針對一種CSP軋輥預(yù)熱裝置，利用有限元模擬軋輥在不同預(yù)熱條件下軋輥的升溫過程，確定最佳預(yù)熱條件和軋輥預(yù)熱裝置的設(shè)計參數(shù)。1 軋輥預(yù)熱裝置簡介軋輥預(yù)熱裝置主要在軋機(jī)換輥前對即將換上的新輥或修磨后的軋輥進(jìn)行預(yù)熱處理，使其芯部溫度升高至30℃左右，并保證表面和芯部溫差不高于10℃。所采用的CSP軋
武漢工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2013年1期2013-09-07
- 新型銅/非晶復(fù)合板材的制備和彎曲性能
M)研究復(fù)合板材芯部非晶尺寸與硬度的分布及復(fù)合板材的界面性能；并對比純銅板材和復(fù)合板材的三點彎曲性能。結(jié)果表明：通過擠壓成形工藝可以使復(fù)合板材獲得良好的界面結(jié)合，界面元素梯度分布表明界面寬度約為2.15 μm。擠壓開始階段，復(fù)合板材由單一純銅組成；隨后芯部開始出現(xiàn)非晶，且在距離頭部12 mm處非晶尺寸達(dá)到最大，其長度和寬度分別為2.785和1.481 mm；隨著擠壓的繼續(xù)進(jìn)行，芯部的非晶尺寸逐漸減小并趨于穩(wěn)定，穩(wěn)定階段長度和寬度的平均尺寸分別為2.269和
中國有色金屬學(xué)報 2012年10期2012-09-26
- 工作輥用高鉻鋼熔合層熱模擬分析
成分容易偏析，和芯部材料成分差別較大，易產(chǎn)生碳化物密集區(qū)，導(dǎo)熱性差，彈性模量較大，對輥面溫度的驟然升降比較敏感等，導(dǎo)致在使用過程中易出現(xiàn)失效。由于熔合層結(jié)合不好而造成的軋輥失效屢屢發(fā)生。本文對高鉻鋼軋輥材質(zhì)熔合層在熱模擬試驗中的顯微組織及性能進(jìn)行研究，著重解決其中的一些關(guān)鍵問題，以求對高鉻鋼軋輥的應(yīng)用提供相關(guān)參考。1 試驗過程試料取自工廠生產(chǎn)的試驗件。工作層鋼水采用10 t工頻爐熔煉，并采用?550 mm×2 000 mm模具澆注。待工作層冷卻后再澆注芯部
大型鑄鍛件 2012年5期2012-09-25
- 直徑90 mm純鉬棒的均勻性研究
的方法是對棒材的芯部和邊部均勻取樣，形成橫向、縱向的檢測樣本，再同時使用物理方法和化學(xué)元素檢測法，獲得棒材的橫向、縱向檢測數(shù)據(jù)，以判定其各項均勻性，并得出分布規(guī)律。2 實驗方法及原料2.1 實驗原料在常規(guī)壓制及燒結(jié)工藝生產(chǎn)一批長800 mm的?90 mm純棒中隨機(jī)選取一根作為試樣。該棒材原料粉的C含量為0.004%、O含量為0.0045%、K含量為0.004%、Fe含量為0.0045%。將試樣頭尾兩端各去除100 mm，此時試樣全長為600 mm。將剩余試
中國鎢業(yè) 2012年6期2012-05-23
- 新型銅合金/非晶復(fù)合材料的擠壓成形特性
對擠壓變形前、后芯部非晶進(jìn)行形貌觀察和結(jié)構(gòu)分析。結(jié)果表明：芯部非晶在擠壓前期呈不均勻分布，而后分布非常均勻；結(jié)合XRD、DSC和硬度的結(jié)果分析，在703 K下擠壓后，芯部非晶沒有發(fā)生晶化。銅基非晶；熱塑性成形；復(fù)合材料；晶化；過冷液相區(qū)間最近，大塊非晶合金的熱塑性成形得到了廣泛的研究[1-4]。當(dāng)大塊非晶合金被加熱至過冷液相區(qū)間(Supercooled liquid region, SLR)時，合金呈現(xiàn)急劇軟化的流變行為[5-9]。大塊非晶合金的熱塑性成形
中國有色金屬學(xué)報 2011年5期2011-11-24
- 高速鋼離心復(fù)合鑄造軋輥過渡區(qū)冶金熔合質(zhì)量分析
的高速鋼，輥頸和芯部材料采用強(qiáng)度高、韌性好的球墨鑄鐵，工作層材料采用離心澆注方式成形，然后與輥頸輥芯球墨鑄鐵采用靜止?jié)沧⒎绞綄崿F(xiàn)冶金熔合。借助離心復(fù)合鑄造工藝將化學(xué)成分有很大差異的兩種材料復(fù)合在一起，需要解決以下兩個問題：(1)軋輥過渡區(qū)冶金熔合質(zhì)量差異造成輥身剝落；(2)工作層材料中的合金元素大量溶入芯部球墨鑄鐵，而惡化芯部球墨鑄鐵力學(xué)性能。1 試樣制備試樣取自使用報廢后的高速鋼復(fù)合軋輥，化學(xué)成分如表1所示。表1 高速鋼離心鑄造復(fù)合軋輥的化學(xué)成分(質(zhì)量分
大型鑄鍛件 2011年4期2011-09-25
- 濟(jì)南黃河特大橋大體積承臺混凝土施工控制
放，易造成混凝土芯部溫度過高。當(dāng)混凝土芯部溫度與表面溫差過大時，混凝土內(nèi)部形成裂縫。裂縫是因混凝土干縮、溫縮變形受到約束作用引起的約束拉伸開裂?；炷岭S溫度、濕度變化產(chǎn)生脹縮變形，收縮變形受約束作用產(chǎn)生拉應(yīng)變和拉應(yīng)力，拉應(yīng)變或拉應(yīng)力超過混凝土承耐能力即產(chǎn)生裂紋?；炷两Y(jié)構(gòu)在施工期及以后使用中，因溫度、濕度變化并由此引發(fā)收縮變形很常見，而收縮變形受外部、內(nèi)部約束作用在所難免?；炷量估炷芰苋?，因此容易出現(xiàn)收縮裂縫。水泥水化熱大，混凝土放熱，其內(nèi)部溫度變化
鐵路技術(shù)創(chuàng)新 2011年3期2011-07-13
- 高碳SWRH82B盤條控軋控冷工藝優(yōu)化
體化百分比，減少芯部馬氏體等異常組織形成的工藝研究，取得了一定成效并獲得用戶好評。2 SWRH82B ?12.5 mm盤條生產(chǎn)工藝優(yōu)化試驗為進(jìn)行SWRH82B盤條生產(chǎn)工藝優(yōu)化，天鋼技術(shù)中心物理室用目前天鋼生產(chǎn)的SWRH82B盤條在熱模擬試驗機(jī)上測定了相變點的溫度值及CCT曲線。從CCT曲線數(shù)據(jù)中我們發(fā)現(xiàn)，馬氏體異常組織的比例隨著相變過程冷卻強(qiáng)度的加大而加大，網(wǎng)狀異常組織的比例隨著冷卻強(qiáng)度的減弱而增大，因此，冷卻強(qiáng)度是影響盤條在控冷過程出現(xiàn)異常組織的原因之一
天津冶金 2011年4期2011-01-04