進(jìn)液
- 基于孔彈性效應(yīng)的水平井多簇壓裂誘導(dǎo)應(yīng)力及裂縫擴(kuò)展分析
k)表示第k簇的進(jìn)液點(diǎn)位置。假設(shè)地層巖石滿足線彈性斷裂力學(xué)，當(dāng)滿足裂縫擴(kuò)展條件時(shí)，裂縫發(fā)生擴(kuò)展，尖端單元更新為已開(kāi)啟單元，待檢查單元更新為尖端單元（圖1-a）。采用基于尖端漸近解的裂縫擴(kuò)展準(zhǔn)則[23]，計(jì)算式為：其中式中KIC表示I 型斷裂韌性，Pa·m0.5；K'IC表示KIC的簡(jiǎn)化計(jì)算符號(hào)；r表示距尖端距離，m；E表示楊氏模量，Pa；v表示裂縫擴(kuò)展速度，m/s。1.2 網(wǎng)格離散與模型求解采用固定網(wǎng)格描述裂縫擴(kuò)展情況，固定網(wǎng)格為正方形單元結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。單元
天然氣工業(yè) 2023年10期2023-11-15
- 一種獸醫(yī)用藥液混合裝置的設(shè)計(jì)與應(yīng)用效果
電機(jī)和帶過(guò)濾機(jī)構(gòu)進(jìn)液管；在基座上設(shè)置第一電機(jī)，第一電機(jī)連接轉(zhuǎn)板；攪拌箱上方置有第二電機(jī)，攪拌箱內(nèi)設(shè)有帶過(guò)濾裝置的進(jìn)液管，第二電機(jī)通過(guò)攪拌軸連接攪拌桿，外部設(shè)置頂蓋；并通過(guò)實(shí)際應(yīng)用測(cè)試該獸醫(yī)用藥液混合裝置的混合功能和清潔效果，進(jìn)行應(yīng)用效果分析，該獸醫(yī)用藥液混合裝置能夠快速有效地實(shí)現(xiàn)混合功能，提高清潔效率，減少藥液殘留，應(yīng)用前景廣闊。1 工作原理通常在獸醫(yī)診療過(guò)程中，混合藥液主要使用注射器抽打混勻或者在藥瓶中徒手搖勻；市面上常見(jiàn)的藥液混合裝置，大多是手動(dòng)，也有
河南畜牧獸醫(yī) 2022年21期2023-01-03
- 油田采出水高能效氣浮技術(shù)試驗(yàn)研究
研究了藥劑濃度、進(jìn)液流速、氣液比對(duì)油水分離效果的影響，以期對(duì)現(xiàn)有氣浮技術(shù)進(jìn)行有益探索，解決采出水處理難題。1 氣浮處理原理氣浮技術(shù)是向水中注入大量微細(xì)氣泡，微細(xì)氣泡黏附含油污水中的懸浮物顆粒和油滴顆粒，形成表觀密度更小的“氣泡-顆?！睆?fù)合體，加速懸浮物顆粒和油滴顆粒浮升至水面，形成泡沫浮渣撇去，從而使水中懸浮物和油滴顆粒與水相分離[3]。2 模擬采出水物性模擬采出水使用某市管網(wǎng)的自來(lái)水、某油田的采出原油，按照渤海區(qū)域油田采出水的水質(zhì)進(jìn)行配制。模擬采出水物性
石油化工應(yīng)用 2022年10期2022-12-16
- 基于有限元的O形橡膠密封圈裝配工藝研究
封圈加裝在閥座與進(jìn)液套之間。根據(jù)工藝需求，O形橡膠密封圈需要放置在進(jìn)液套槽內(nèi)，隨后將閥座裝配到進(jìn)液套內(nèi)。為保證密封性，需將閥座正確安裝在進(jìn)液套內(nèi)，O形橡膠密封圈要完全貼合在閥座的倒角處。如果O形橡膠密封圈尺寸較大，閥座無(wú)法壓裝入進(jìn)液套，后續(xù)工序?qū)o(wú)法完成。如果O形橡膠密封圈尺寸過(guò)小，將無(wú)法保證密封性，閥芯的性能會(huì)受到影響?？梢越柚邢拊治龇椒▽?duì)O形密封圈進(jìn)行求解，工程師利用分析結(jié)果可更準(zhǔn)確地進(jìn)行設(shè)計(jì)選型。為保證O形密封圈的正確應(yīng)用，本文利用有限元分析軟件
機(jī)械工程師 2022年10期2022-11-17
- 同井注采井下油水分離器的研制及分離效果
棱數(shù)、杯高、杯間進(jìn)液間隙)、杯底形狀以及杯內(nèi)填料。1 井下油水分離器原理同井注采工藝管柱包括采出泵、密封活塞、橋式封隔器、注入泵和井下油水分離器等,如圖1所示。高效井下油水分離器由沉降杯、中心管等組成,中心管上開(kāi)進(jìn)液孔,分離器連接于注入泵下部,具體結(jié)構(gòu)如圖2所示。分離器分別利用了多杯等流原理、聚并原理、淺槽原理和相滲重力驅(qū)原理進(jìn)行油水分離。1.1 多杯等流原理高效井下油水分離器由多個(gè)沉降杯組成,由于自下而上每個(gè)杯內(nèi)的液體進(jìn)入油水分離器中心管的液量近似相等,
- 空調(diào)內(nèi)外機(jī)連接管增大時(shí)內(nèi)機(jī)管路件的更改方案
機(jī)的集氣管管徑與進(jìn)液管管徑分為 φ 12與φ6的銅管，3P外機(jī)的氣與液連接管管徑分別為φ16與φ9.52 mm，即內(nèi)外機(jī)的搭配時(shí)內(nèi)機(jī)集氣管與進(jìn)液管的管徑與內(nèi)外機(jī)連接管的管徑不一致。而連接管在空調(diào)器降成本機(jī)型中也有及其重要的影響［3］，因此本文采用3P外機(jī)的大連接管 φ16與φ9.52 mm，更改內(nèi)機(jī)的管路件。1 設(shè)計(jì)方案集氣管部件由集氣管組件與管接頭焊接組成，進(jìn)液管部件由進(jìn)液管組件與管接頭組成。由于內(nèi)外機(jī)的氣/液連接管是通過(guò)喇叭口+螺母的連接方式將內(nèi)外機(jī)連
制冷 2022年3期2022-10-10
- 基于管單元的水平井多簇壓裂有限元模擬方法
,限制各簇裂縫的進(jìn)液能力,從而促使多縫同時(shí)起裂與擴(kuò)展[5]。然而現(xiàn)場(chǎng)分布式光纖[6]表明多縫擴(kuò)展并不均勻,同時(shí)井下攝像機(jī)[7]顯示攜砂液會(huì)不斷沖蝕射孔,造成限流失效,這表明射孔沖蝕現(xiàn)象對(duì)限流法壓裂的影響不可忽略。暫堵法壓裂是另一種實(shí)現(xiàn)多縫均勻擴(kuò)展的現(xiàn)場(chǎng)工藝[8]。在壓裂過(guò)程中,暫堵劑隨壓裂液進(jìn)入優(yōu)勢(shì)裂縫或射孔,臨時(shí)封堵過(guò)度發(fā)育裂縫,迫使后續(xù)壓裂流體進(jìn)入欠發(fā)育裂縫,達(dá)到多縫均勻擴(kuò)展的目的。然而,暫堵后裂縫擴(kuò)展形態(tài)取決于各簇裂縫被封堵的效率[9-10],考慮投
- 鈦合金TC17 電解加工試件振動(dòng)疲勞試驗(yàn)研究
較長(zhǎng)，若采用單路進(jìn)液，加工區(qū)域沿長(zhǎng)度方向會(huì)存在流場(chǎng)分布不均的情況；此外，電解液在試件上端的被動(dòng)分流，會(huì)造成試件進(jìn)液口附近流場(chǎng)紊亂，影響試件表面質(zhì)量的均一性。 為此，提出了雙路進(jìn)液并在出口施加背壓的方式，改善加工區(qū)域的流場(chǎng)分布，同時(shí)開(kāi)展不同進(jìn)出液條件下的流場(chǎng)仿真。1.2 流場(chǎng)仿真和結(jié)果分析1.2.1 流場(chǎng)模型與邊界條件根據(jù)上文流動(dòng)方式的分析，設(shè)計(jì)了圖2 所示的電解加工裝置模型，該裝置主要由夾具體、電源系統(tǒng)、工具陰極、工件和過(guò)濾裝置系統(tǒng)組成。圖2 電解加工裝置
電加工與模具 2022年3期2022-07-01
- 油田用真空吸污車(chē)冬季作業(yè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化
設(shè)計(jì)優(yōu)化2.1 進(jìn)液管匯設(shè)計(jì)優(yōu)化真空吸污車(chē)進(jìn)液管匯多數(shù)從罐體側(cè)面中心位置開(kāi)孔，用彎頭傾斜進(jìn)入罐內(nèi)頂部，外部管線通過(guò)彎頭改成朝向車(chē)輛后端，內(nèi)部管線傾斜進(jìn)入罐體頂部，整個(gè)進(jìn)液管匯走向復(fù)雜，易積液。冬季作業(yè)天氣寒冷，進(jìn)液管匯殘存的液體結(jié)冰嚴(yán)重，因彎頭多、管線復(fù)雜，即使打開(kāi)進(jìn)液閥門(mén)，管線內(nèi)的冰也排不出，嚴(yán)重影響吸污作業(yè)進(jìn)程，因此需要對(duì)進(jìn)液管匯進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，減少?gòu)濐^數(shù)量、合理布置管匯。（1）方案1：進(jìn)液管匯在后封頭底部開(kāi)孔，直接傾斜進(jìn)入罐內(nèi)頂部，管匯出口最大限度高于
設(shè)備管理與維修 2022年8期2022-06-01
- 四季草莓立體栽培水肥管理技術(shù)
pH 包括三項(xiàng)：進(jìn)液pH、排液pH 和基質(zhì)pH，其中進(jìn)液pH 由灌溉水和給肥量決定，基質(zhì)pH 在5.5~6.0 范圍適宜（表2）。表2 pH 范圍與營(yíng)養(yǎng)元素的吸收2.2 電導(dǎo)率（EC） 草莓在正常生長(zhǎng)條件下，進(jìn)液排液EC 值相同最理想，若進(jìn)液EC 等于排液EC 加上0.2~0.3 也是合適的，如果排液EC 值偏高，就需要適當(dāng)降低進(jìn)液EC，反之則升高。2.3 進(jìn)排液量 單位長(zhǎng)度的基質(zhì)體積和基質(zhì)的粗細(xì)決定了灌溉量，一般每次每米基質(zhì)灌溉500 mL，由于植株間生
河北果樹(shù) 2022年2期2022-04-25
- 電解液進(jìn)液方式對(duì)電解銅粉能耗的影響*
槽“下進(jìn)上出”的進(jìn)液方式，使得槽內(nèi)電解液的主體流不能直接穿過(guò)電極之間，易造成溶液成分和溫度不均勻?，F(xiàn)有電解過(guò)程中電解液的進(jìn)液方式已成為制約電流效率、能量消耗和槽體壽命等技術(shù)指標(biāo)的極為重要的因素[5-8]，但對(duì)如何優(yōu)化進(jìn)液方式、有效消除“死區(qū)”研究甚少。為了解決這一發(fā)展難題，降低生產(chǎn)成本，提高企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益和核心競(jìng)爭(zhēng)力，本文從減少濃差極化現(xiàn)象的角度出發(fā)，采用新型電解槽，在陰陽(yáng)極板之間使用液流攪拌的技術(shù)，不僅可以提高陰極電流效率，降低電耗，改善和控制銅粉質(zhì)量，
化學(xué)工程師 2022年3期2022-04-19
- 陰離子交換吸附法回收高酸硫酸鎳中的硫酸
附曲線中，隨廢酸進(jìn)液體積增加，金屬離子先于酸流出，而酸則被樹(shù)脂吸附。在洗脫曲線中，隨樹(shù)脂中會(huì)夾帶殘留少量金屬離子，通水洗脫時(shí)會(huì)迅速排出，隨后則洗脫得到高濃度凈化后的酸液。圖1 陰離子交換技術(shù)吸附和洗脫曲線圖2.2 實(shí)驗(yàn)原料及試劑實(shí)驗(yàn)用的硫酸鎳溶液為貴冶二次終液，其化學(xué)成分如表1所示。樹(shù)脂柱為合作方提供的陰離子實(shí)驗(yàn)樹(shù)脂柱，洗脫液為生產(chǎn)用水、生產(chǎn)回用水和分析純硫酸與蒸餾水配制而成的酸性水。表1 貴冶二次終液成分 g/L2.3 實(shí)驗(yàn)方法實(shí)驗(yàn)工藝流程如圖2所示，主
銅業(yè)工程 2022年1期2022-04-13
- 曝氣強(qiáng)化垂直流人工濕地對(duì)厭氧發(fā)酵液的處理效果研究
7.2［5］。在進(jìn)液稀釋 10 倍濃度、底部曝氣的條件下，pH 值沒(méi)有超出6.5 ～8.5 的正常范圍；同樣濃度中部曝氣的情況下，超出正常pH 值范圍的值總計(jì)有2 個(gè)，且偏差約為0.099。而在進(jìn)液稀釋5 倍濃度的條件下，中部曝氣pH 值沒(méi)有超出正常范圍；而底部曝氣則有2 個(gè)非正常范圍值，且偏差為0.064。因此，進(jìn)液選擇稀釋5 倍，底部曝氣，有利于硝化細(xì)菌進(jìn)行硝化作用和反硝化作用，有利于濕地環(huán)境穩(wěn)定。2.1.2 DO 變化分析。根據(jù)亨特定律，氧在1.01
鄉(xiāng)村科技 2022年1期2022-04-11
- “U”型進(jìn)液方式降低銅粉電解能耗的研究
槽“下進(jìn)上出”的進(jìn)液方式，使得槽內(nèi)電解液的主體流不能直接穿過(guò)電極之間，易造成溶液成分和溫度不均勻。現(xiàn)有電解過(guò)程中電解液的進(jìn)液方式已成為制約電流效率、能量消耗和槽體壽命等技術(shù)指標(biāo)的極為重要的因素［5-9］。但對(duì)如何優(yōu)化進(jìn)液方式、有效消除“死區(qū)”研究甚少。因此亟需以研發(fā)的新型電解槽為研究對(duì)象，采用不同的流量和進(jìn)液方式，研究流量和流向等實(shí)驗(yàn)參數(shù)對(duì)電解銅粉槽電壓和電耗的影響，獲得最佳的進(jìn)液方式。1 實(shí)驗(yàn)1.1 實(shí)驗(yàn)裝置實(shí)驗(yàn)裝置主要包括電解液循環(huán)系統(tǒng)、電解系統(tǒng)以及加
四川有色金屬 2021年4期2022-01-22
- 鈦合金葉柵電解加工工藝技術(shù)研究
分別采用葉片環(huán)向進(jìn)液和葉盆、葉背交匯處兩側(cè)進(jìn)液的方式設(shè)計(jì)流場(chǎng)。 為了得到更優(yōu)的流場(chǎng)，分別分析了環(huán)形供液和左右兩側(cè)進(jìn)液兩種工作液供液模式下加工間隙工作液的分布特性。1 鈦合金葉柵電解加工數(shù)學(xué)模型在電解加工過(guò)程中，假設(shè)電解液為粘性且不可壓縮的液體，電解液在流道內(nèi)的流動(dòng)遵守質(zhì)量守恒定律和動(dòng)量守恒定律。 為了使流體力學(xué)的基本方程封閉求解，在以上兩個(gè)守恒方程的基礎(chǔ)上，需要配合使用湍流模型，層流和湍流的區(qū)分通常以雷諾數(shù)大小進(jìn)行判定。國(guó)內(nèi)外大量實(shí)驗(yàn)表明，電解加工過(guò)程能夠
電加工與模具 2021年6期2022-01-13
- 大型常壓LNG雙金屬全容儲(chǔ)罐建造
爍，系統(tǒng)自動(dòng)切斷進(jìn)液緊急切斷閥；3）當(dāng)液位達(dá)到設(shè)定的低液位時(shí)，控制室報(bào)警燈閃爍；4）當(dāng)儲(chǔ)罐液位達(dá)到設(shè)定的低低液位時(shí)，控制室報(bào)警燈閃爍，系統(tǒng)自動(dòng)切斷出液緊急切斷閥，潛液泵不能啟動(dòng)。2.2.3 溫度檢測(cè)主容器溫度檢測(cè)用于儲(chǔ)罐預(yù)冷，觀察鋼板溫度變化。主容器與次容器夾層空間溫度檢測(cè)用于觀察儲(chǔ)罐運(yùn)行過(guò)程中是否有內(nèi)漏故障。LNG全容罐溫度檢測(cè)點(diǎn)布置如下：主容器壁溫度監(jiān)控為－200～+650 ℃，數(shù)字信號(hào)（雙支式表面溫度計(jì)，6支）；主容器底板溫度監(jiān)控：－200～+650
遼寧化工 2021年8期2021-12-26
- 基于Fluent的新型平行流銅電解槽內(nèi)流場(chǎng)數(shù)值模擬
行流及新型平行流進(jìn)液方式進(jìn)行數(shù)值模擬，觀察不同特征截面電解液的流動(dòng)狀態(tài)，為進(jìn)一步改進(jìn)電解槽的結(jié)構(gòu)、工藝參數(shù)和產(chǎn)能的提高提供建議和依據(jù)[14]。1 銅電解槽物理模型1.1 銅電解槽結(jié)構(gòu)及參數(shù)所研究的銅電解槽結(jié)構(gòu)如圖1所示，銅電解槽槽體為長(zhǎng)方體，槽體內(nèi)部盛滿電解液，進(jìn)口布置在槽體的右端面，出口布置在槽體的左端面，導(dǎo)電板架設(shè)在槽體頂部，絕緣板架設(shè)在槽體邊緣，陰、陽(yáng)極板以100 mm 的極間距間隔懸掛在導(dǎo)電板上，底部為10 度左右的斜面，為了方便電解周期完成后收集
中國(guó)有色冶金 2021年4期2021-11-30
- 雙向液壓千斤頂?shù)脑O(shè)計(jì)與應(yīng)用
斤頂伸出時(shí)，下腔進(jìn)液，上腔回液，活塞桿伸出；當(dāng)調(diào)架千斤頂收回時(shí)，上腔進(jìn)液，下腔回液，活塞桿收回。該調(diào)架千斤頂缸徑為 125 mm，桿徑為 85 mm，泵站壓力為 31.5 MPa，通過(guò)公式P=F/S可計(jì)算推力為 386 kN，拉力為 208 kN。此規(guī)格滿足調(diào)架要求，但僅適用于鉸接孔中心距較短的工況[2-3]。因現(xiàn)有設(shè)備加工工藝與能力限制，鏜床加工深度 1 300 mm，缸筒大于 1 300 mm 時(shí)易出現(xiàn)內(nèi)壁加工不到現(xiàn)象，從而出現(xiàn)黑皮，影響加工質(zhì)量。該結(jié)
礦山機(jī)械 2021年7期2021-07-28
- F樹(shù)脂吸附沉金后液中貴金屬的試驗(yàn)研究
未運(yùn)行,通過(guò)調(diào)整進(jìn)液速度、溫度與運(yùn)行時(shí)間,分析一級(jí)交換柱樹(shù)脂對(duì)金、鉑、鈀的吸附效果及貴金屬飽和順序；③當(dāng)出現(xiàn)一種貴金屬離子吸附飽和時(shí),立即啟動(dòng)串聯(lián)的二級(jí)交換柱樹(shù)脂,開(kāi)始與一級(jí)交換柱樹(shù)脂同時(shí)吸附貴金屬離子,通過(guò)調(diào)整進(jìn)液速度、溫度與運(yùn)行時(shí)間,分析二級(jí)交換柱樹(shù)脂對(duì)金、鉑、鈀的吸附效果及貴金屬飽和次序,為后期的工業(yè)化設(shè)計(jì)提供技術(shù)依據(jù)；④經(jīng)過(guò)吸附后的飽和樹(shù)脂,從樹(shù)脂柱取下后,送至專(zhuān)業(yè)的冶煉廠,進(jìn)行焚燒以回收其中的貴金屬。1.3 試驗(yàn)裝置試驗(yàn)選用的樹(shù)脂為F樹(shù)脂(特制研
中國(guó)有色冶金 2021年2期2021-05-31
- 貴溪冶煉廠臥式反應(yīng)釜自動(dòng)控制方法的研究
產(chǎn)周期主要分為“進(jìn)液—反應(yīng)—排出”三個(gè)過(guò)程。進(jìn)液過(guò)程的主要控制變量為反應(yīng)釜液位，反應(yīng)過(guò)程主要控制變量為釜內(nèi)溫度、壓力和進(jìn)氣流量。雖然單臺(tái)立式反應(yīng)釜配備了較多自控設(shè)備，但由于控制機(jī)理難以模型化，故而部分控制變量的調(diào)控仍然采用人工干預(yù)方式。2.2 臥式反應(yīng)釜與立式反應(yīng)釜相比，臥式反應(yīng)釜的工藝更為復(fù)雜，操作更加繁瑣，所以在臥式反應(yīng)釜上配備了更多的自控裝備。臥式反應(yīng)釜內(nèi)部結(jié)構(gòu)由入口至出口分為4 個(gè)反應(yīng)區(qū)（如圖1），反應(yīng)釜主體及其4 個(gè)反應(yīng)區(qū)都有各自相關(guān)控制變量的測(cè)
銅業(yè)工程 2021年1期2021-04-23
- 空調(diào)分液器設(shè)計(jì)探究
其分液頭包括一個(gè)進(jìn)液孔和多個(gè)與進(jìn)液孔呈預(yù)設(shè)銳角的出液斜孔。受限于加工精度，多個(gè)出液斜孔的偏斜角度之間可能會(huì)產(chǎn)生較大的偏差，導(dǎo)致進(jìn)入每個(gè)出液斜孔的制冷劑流量存在較大差異，無(wú)法實(shí)現(xiàn)較好的均勻分流效果。2 空調(diào)分液器發(fā)明內(nèi)容分析空調(diào)分液器發(fā)明的目的旨在克服現(xiàn)有技術(shù)存在的上述缺陷，提供一種空調(diào)及其分液器，以達(dá)到更好的制冷劑均勻分流效果。進(jìn)一步的目的是要利用節(jié)流孔對(duì)制冷劑進(jìn)行二次節(jié)流，提升空調(diào)的制冷量。所以，詳細(xì)了解空調(diào)分液器發(fā)明的具體內(nèi)容，才能夠?yàn)楹罄m(xù)的設(shè)計(jì)奠定基
應(yīng)用能源技術(shù) 2021年1期2021-02-07
- 離子交換法脫除磷酸中錳離子的動(dòng)態(tài)吸附研究
子，系統(tǒng)地研究了進(jìn)液流量、磷酸溶液初始錳濃度、體系溫度等對(duì)錳離子吸附效果的影響，以期為離子交換技術(shù)在濕法磷酸凈化領(lǐng)域的研究和應(yīng)用提供理論依據(jù)和實(shí)踐指導(dǎo)。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)原料和儀器試劑：磷酸（H3PO4）、硫酸（H2SO4）、硝酸（HNO3）、一水硫酸錳（MnSO4·H2O），以上試劑均為分析純。本文使用的含錳磷酸溶液使用磷酸、一水硫酸錳和去離子水配制。陽(yáng)離子交換樹(shù)脂Sinco-430，其基本性質(zhì)如表1 所示。表1 陽(yáng)離子交換樹(shù)脂Sinco-430
無(wú)機(jī)鹽工業(yè) 2021年1期2021-01-08
- 混合干氣壓縮機(jī)進(jìn)液對(duì)機(jī)組運(yùn)行的影響分析
混合干氣壓縮機(jī)進(jìn)液現(xiàn)象介紹與影響混合干氣壓縮機(jī)的介質(zhì)在進(jìn)入缸體前，會(huì)進(jìn)入緩沖罐內(nèi)混合與緩沖。壓縮機(jī)分成兩段壓縮，段間設(shè)置冷卻器與分離器，分離器對(duì)介質(zhì)中的液體進(jìn)行過(guò)濾，保證正常運(yùn)行時(shí)各段入口不會(huì)帶液。當(dāng)壓縮機(jī)上游介質(zhì)進(jìn)入大量的液體，這些液體會(huì)隨著一起進(jìn)入缸體，由于入口溫度與壓力相對(duì)較低，大量液體無(wú)法汽化，這些液體將對(duì)壓縮機(jī)轉(zhuǎn)子葉輪造成嚴(yán)重沖擊，振動(dòng)瞬間增大，最終聯(lián)鎖停車(chē)。查看壓縮機(jī)流道結(jié)構(gòu)可知，液體進(jìn)入壓縮機(jī)后將一同進(jìn)入一段進(jìn)氣流道內(nèi)如圖1；在液體慢慢聚集
化工管理 2020年35期2020-12-23
- 異波擾流折板絮凝器對(duì)薄荷水提液的絮凝效果研究
通過(guò)實(shí)驗(yàn)考察不同進(jìn)液流速下異波擾流折板絮凝器對(duì)薄荷水提液的絮凝情況，以藥液澄清層高度、藥液透光度、薄荷水提液絮體的沉降速度及絮體形態(tài)為指標(biāo)，確定異波擾流折板絮凝器對(duì)薄荷水提液的最佳絮凝進(jìn)液流速，為進(jìn)一步優(yōu)化折板絮凝器結(jié)構(gòu)以及促進(jìn)中藥精制提供理論依據(jù)。1 物理模型與數(shù)值計(jì)算方法1.1 異波擾流折板絮凝器物理模型異波擾流折板絮凝器的折板轉(zhuǎn)角均為90°[13]，長(zhǎng)、寬、高分別為60 mm、20 mm、230 mm，單個(gè)折板長(zhǎng)度為30 mm，折板間距為10～50
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年30期2020-12-04
- 提高含硫氣田水汽提效率技術(shù)及其應(yīng)用
.40 MPa、進(jìn)液量10 m3/h條件下開(kāi)展不同氣液比下的氮?dú)馄?，測(cè)試數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。結(jié)果表明，隨著氣液比從4增加到20，汽提效率從43.38%提高到61.90%，表明氣液比對(duì)汽提效率影響大。這主要是由于氣液比增加，氮?dú)庠谄崴?nèi)流速加快，使得氣田水上部氣相中H2S的分壓降低，H2S在水中溶解度下降。同時(shí)，進(jìn)入汽提塔內(nèi)的氮?dú)饬吭龃螅獨(dú)馀c氣田水逆流接觸過(guò)程中攪動(dòng)作用越劇烈，被氮?dú)鈳С龅牧蚧镌龆啵岷髿馓锼蚧锖繙p少，汽提效率提高。表1 汽提效率與氣
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年25期2020-10-29
- 沼液自動(dòng)反沖深層過(guò)濾裝置的研制*
罐、第二過(guò)濾罐、進(jìn)液管、壓力計(jì)、出液管、反沖管、布水管、球閥等組成。圖1 整機(jī)結(jié)構(gòu)圖1.2 工作原理作業(yè)時(shí)，確保進(jìn)液管上的第一進(jìn)液球閥和第二進(jìn)液球閥保持開(kāi)啟狀態(tài)，第一、第二反沖支管上的第一反沖球閥和第二反沖球閥保持關(guān)閉狀態(tài)。啟動(dòng)供液泵，將需要過(guò)濾的沼液通過(guò)進(jìn)液主管導(dǎo)入到過(guò)濾罐體中，即進(jìn)入正常過(guò)濾工作狀態(tài)。沼液通過(guò)過(guò)濾罐體中的多層骨料過(guò)濾，可有效去除沼液中的固體雜質(zhì)和懸浮物，過(guò)濾后的沼液從出液主管輸送至沼液灌溉管網(wǎng)系統(tǒng)中。當(dāng)進(jìn)液主管上的壓力計(jì)和出液主管上的壓
四川農(nóng)業(yè)與農(nóng)機(jī) 2020年4期2020-09-16
- 一種人工肝廢液引流收集裝置的設(shè)計(jì)與研究
，其上部設(shè)置有一進(jìn)液管，所述進(jìn)液管外圓柱壁上設(shè)置有外螺紋;及連接蓋，其套設(shè)在所述引流管具有環(huán)形翻邊的一端端部，所述連接蓋一端設(shè)置有向內(nèi)翻的環(huán)形壓邊，所述連接蓋另一端內(nèi)部設(shè)置有與所述外螺紋匹配的內(nèi)螺紋;所述連接蓋螺接到所述進(jìn)液管上。解決人工肝手術(shù)中廢液流出速度不可控，及廢液臭味易發(fā)散造成室內(nèi)環(huán)境污染的問(wèn)題。關(guān)鍵詞：人工肝廢液，引流收集裝置專(zhuān)利項(xiàng)目：國(guó)家實(shí)用新型專(zhuān)利（專(zhuān)利號(hào)：ZL 2019 0267124.4）人工肝（artificial? liver）是指借
健康體檢與管理 2020年12期2020-09-10
- 加氣站LNG柱塞泵空轉(zhuǎn)原因分析及解決方案
出液閥設(shè)計(jì)不良、進(jìn)液閥阻力過(guò)大、余隙容積過(guò)大等；制造裝配問(wèn)題，如泵嚴(yán)重內(nèi)漏或進(jìn)出液閥運(yùn)轉(zhuǎn)不靈活，泵的真空夾套真空度不良、保冷效果差；活塞環(huán)、進(jìn)出液閥等造成泵的磨損；泵內(nèi)進(jìn)水、進(jìn)異物引起泵閥卡滯。經(jīng)LNG柱塞泵廠家對(duì)LNG柱塞泵進(jìn)行查驗(yàn)，確定并非設(shè)備自身原因引起泵的空轉(zhuǎn)。② 進(jìn)液、回氣方面進(jìn)液、回氣不暢是引起LNG柱塞泵空轉(zhuǎn)的一個(gè)主要原因。該加氣站LNG柱塞泵廠家提供的技術(shù)要求：LNG柱塞泵凈正吸入高度不小于1.5 m；進(jìn)液、回氣管道坡度5%。通過(guò)此技術(shù)要求
煤氣與熱力 2020年8期2020-09-08
- 元壩氣田含硫污水負(fù)壓汽提脫硫工藝影響因素分析與優(yōu)化
加注酸裝置，調(diào)節(jié)進(jìn)液pH值。分離出的H2S 被燃料氣汽提，從塔頂去增壓機(jī)進(jìn)行增壓后進(jìn)入酸氣管網(wǎng)，脫硫后的氣田水則從塔底流出，進(jìn)入污水處理系統(tǒng)。圖1 負(fù)壓汽提脫硫工藝流程Fig.1 Flow of negative pressure stripping desulfurization process負(fù)壓汽提工藝是一個(gè)集化學(xué)、電離和相平衡共存的復(fù)雜體系。其原理為：利用真空泵在汽提塔內(nèi)形成負(fù)壓，降低H2S氣體的飽和溶解度，通過(guò)負(fù)壓抽吸作用，將產(chǎn)生的H2S 及時(shí)抽
油氣藏評(píng)價(jià)與開(kāi)發(fā) 2020年4期2020-08-07
- 深井鉆機(jī)鉆井液真空除氣器研制與應(yīng)用
用真空抽吸的方式進(jìn)液，即依靠真空的吸力，將鉆井液吸入除氣器內(nèi)進(jìn)行處理[3-5]。當(dāng)鉆井液密度增高時(shí)，吸入的難度增大，造成除氣器的處理量大幅下降。因此，針對(duì)高密度鉆井液的特點(diǎn)，研制的深井鉆機(jī)鉆井液真空除氣器，設(shè)計(jì)了軸流式輔助進(jìn)液裝置和射流式排液裝置，具有較大的抽吸能力，大幅提高了除氣器的真空度，進(jìn)而提升了處理量和除氣效率。1 結(jié)構(gòu)組成深井鉆機(jī)鉆井液真空除氣器由真空罐、底座、真空泵、輔助進(jìn)液裝置、控制箱及排液裝置等組成，工作原理如圖1所示。真空罐為除氣器的核心
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2020年4期2020-08-01
- 某混合動(dòng)力車(chē)型熱管理系統(tǒng)開(kāi)發(fā)與研究
態(tài)充電模式時(shí)電池進(jìn)液溫度降溫響應(yīng)進(jìn)行了分析計(jì)算。1 熱管理系統(tǒng)的性能需求熱管理系統(tǒng)性能滿足電機(jī)、電池、控制器、發(fā)動(dòng)機(jī)等處于爬坡工況下散熱需求，本文結(jié)合爬坡工況進(jìn)行系統(tǒng)匹配分析計(jì)算，結(jié)合充電工況進(jìn)行電池冷卻響應(yīng)速率分析計(jì)算。設(shè)計(jì)工況定義如表1所示。1.1 發(fā)動(dòng)機(jī)散熱需求分析以爬坡工況下單獨(dú)由發(fā)動(dòng)機(jī)輸出動(dòng)力計(jì)算發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩需求，通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)散熱需求MAP查得發(fā)動(dòng)機(jī)散熱量需求?？照{(diào)制冷系統(tǒng)采用電驅(qū)動(dòng)制冷壓縮機(jī)，發(fā)動(dòng)機(jī)不對(duì)壓縮機(jī)做工，發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩與車(chē)速、傳動(dòng)比、車(chē)輪半徑
汽車(chē)實(shí)用技術(shù) 2020年8期2020-07-09
- 基于臨床應(yīng)用的補(bǔ)給型醫(yī)用口罩優(yōu)化設(shè)計(jì)與應(yīng)用
部和與口部對(duì)應(yīng)的進(jìn)液部，進(jìn)氧部包括一蝶狀的設(shè)有儲(chǔ)氧腔的鼻墊，鼻墊從外至內(nèi)依次包括外壁（外壁左右兩端與鼻墊呈開(kāi)合狀且四周設(shè)有細(xì)膠條）中空的儲(chǔ)氧腔以及內(nèi)壁(內(nèi)壁為具有網(wǎng)孔的軟質(zhì)過(guò)濾網(wǎng))。進(jìn)氧管的一端與鼻墊連通，另一端設(shè)有進(jìn)氧接頭，便攜式儲(chǔ)氧瓶通過(guò)輸氧管與進(jìn)氧接頭對(duì)接，在進(jìn)氧接頭上設(shè)有第一閥門(mén)，通過(guò)調(diào)節(jié)閥門(mén)開(kāi)度來(lái)調(diào)節(jié)呼吸所需要的進(jìn)氧量。同理，進(jìn)液部由一外凸的套管和進(jìn)液彎管構(gòu)成，套管的內(nèi)壁上開(kāi)設(shè)有若干個(gè)卡槽，進(jìn)液彎管的外壁上設(shè)有與卡槽配合使用的凸條，套管的端口處設(shè)
實(shí)用臨床護(hù)理學(xué)雜志(電子版) 2020年18期2020-06-10
- 玻璃纖維生產(chǎn)工藝技術(shù)改造與效益分析
與輸液泵之間設(shè)有進(jìn)液三通閥4A、4B、4C、4D、4E，進(jìn)液三通閥4A、4B、4C、4D、4E 的另外一接口與設(shè)有的進(jìn)液直通管8 聯(lián)通；輸液泵與輸出管道均設(shè)有出液三通閥5A、5B、5C、5D、5E，出液三通閥5A、5B、5C、5D、5E 的另外一接口與設(shè)有的出液直通管9 聯(lián)通。其中，進(jìn)液三通閥4A、4B、4C、4D、4E，及出液三通閥5A、5B、5C、5D、5E 的閥芯至少包括三個(gè)閥芯位；三個(gè)閥芯位分別為三個(gè)端口a、b、c 中的任意二個(gè)端口相互聯(lián)通的閥芯位
廣東建材 2020年4期2020-05-19
- LNG接收站BOG管網(wǎng)進(jìn)液危害分析及應(yīng)對(duì)措施①
統(tǒng)，一旦發(fā)生異常進(jìn)液，操作人員難以及時(shí)發(fā)現(xiàn)，且因現(xiàn)場(chǎng)潛在進(jìn)液點(diǎn)數(shù)量多、分布廣，排查難度很大。BOG管網(wǎng)進(jìn)液嚴(yán)重威脅LNG接收站的安全運(yùn)行，本文對(duì)如何快速排查進(jìn)液點(diǎn)并做出有效處置進(jìn)行分析，并從設(shè)計(jì)、操作管理等方面提出優(yōu)化措施，以期為L(zhǎng)NG接收站預(yù)防和處理此類(lèi)事故提供參考。1 LNG接收站工藝流程以某LNG接收站為例(見(jiàn)圖1)，LNG船靠泊后，通過(guò)船上卸貨泵將LNG輸送至儲(chǔ)罐儲(chǔ)存，經(jīng)罐內(nèi)泵、高壓泵兩級(jí)增壓至外輸壓力后進(jìn)入氣化器(ORV或SCV)氣化外輸，罐內(nèi)泵
石油與天然氣化工 2020年2期2020-04-30
- 儲(chǔ)備式鋰電池錘擊激活的流固耦合仿真方法
過(guò)程分解成破瓶和進(jìn)液兩個(gè)子過(guò)程，從而找出儲(chǔ)備電池激活過(guò)程影響因素，指導(dǎo)以后科研、生產(chǎn)。1 錘擊激活過(guò)程及流固耦合方法1.1 儲(chǔ)備式鋰電池錘擊激活過(guò)程引信用儲(chǔ)備式鋰電池錘擊激活過(guò)程，就是指在馬歇特錘擊機(jī)的作用下產(chǎn)生過(guò)載，激活機(jī)構(gòu)中的插銷(xiāo)開(kāi)始形變直至斷裂，質(zhì)量塊繼續(xù)運(yùn)動(dòng)與玻璃儲(chǔ)液瓶發(fā)生碰撞，瓶體開(kāi)始出現(xiàn)裂痕直至完全破碎。插銷(xiāo)切斷，激活機(jī)構(gòu)(質(zhì)量塊)運(yùn)動(dòng)與儲(chǔ)液瓶碰撞，電解液迅速流出飛濺到電極處，電池電壓建立，從而儲(chǔ)備式鋰電池被激活。整個(gè)激活過(guò)程主要包括破瓶過(guò)程和
探測(cè)與控制學(xué)報(bào) 2019年4期2019-09-06
- 用納濾膜濃縮分離技術(shù)處理銅萃余液試驗(yàn)研究
過(guò)程中操作壓力、進(jìn)液流量、運(yùn)行時(shí)間等因素對(duì)納濾膜濃縮分離性能的影響。2.1 操作壓力對(duì)膜濃縮分離性能的影響銅萃余液體積178 L，進(jìn)液流量1.4 m3/h，系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間35 min。操作壓力對(duì)膜濃縮分離性能的影響試驗(yàn)結(jié)果如圖1、2所示。圖1 操作壓力對(duì)金屬離子截留率、硫酸回收率的影響圖2 操作壓力對(duì)鈷離子濃縮的影響由圖1看出，金屬離子截留率隨操作壓力增大略有降低，但對(duì)Co2+、Cu2+的截留率都保持在97%以上，F(xiàn)e3+截留率大于93%。主要原因是，在試驗(yàn)
濕法冶金 2019年4期2019-08-08
- 電解液循環(huán)方式對(duì)電解能耗及銅粉性能的影響
式射入電解槽，在進(jìn)液的同時(shí)實(shí)現(xiàn)陰極電解液的攪拌和混勻，以降低擴(kuò)散層厚度，從而達(dá)到消除濃差極化的目的，研究電解液的進(jìn)入及流動(dòng)方式對(duì)電流效率、電解能耗和銅粉性能的影響，并對(duì)其機(jī)理進(jìn)行初步探討，為降低電解銅粉能耗提供新的方法和技術(shù)指導(dǎo)，同時(shí)也可為銅、鎳、鉛、錳等電解工業(yè)現(xiàn)行傳統(tǒng)電解槽節(jié)能改造提供參考。1 實(shí)驗(yàn)1.1 原料及裝置采用CuSO4和H2SO4以及去離子水配制電解液，電解液中CuSO4的質(zhì)量濃度為10.0 g/L，H2SO4的質(zhì)量濃度為150.0 g/L
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2019年1期2019-04-29
- 基于斷橋結(jié)構(gòu)LNG罐式集裝箱內(nèi)接管傳熱分析
裝箱儲(chǔ)罐及其頂部進(jìn)液管結(jié)構(gòu)建模并進(jìn)行熱力學(xué)模擬，獲得溫度分布和熱流密度分布規(guī)律，與進(jìn)行斷橋結(jié)構(gòu)改進(jìn)的裝備模型進(jìn)行熱工分析結(jié)果對(duì)比，檢驗(yàn)管路優(yōu)化改進(jìn)的效果。1 LNG罐式集裝箱儲(chǔ)罐接管模型1.1 儲(chǔ)罐接管物理模型我國(guó)公路運(yùn)輸普遍使用的LNG罐式集裝箱需符合GB150-2011《壓力容器》或ASME規(guī)范、JB4732-2005《鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》、中國(guó)船級(jí)社《集裝箱檢驗(yàn)規(guī)范-2016》、JB/T 4708-2000《鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定》等國(guó)家標(biāo)
石油化工高等學(xué)校學(xué)報(bào) 2019年2期2019-04-29
- 一種中藥潤(rùn)藥箱制作技術(shù)
兩側(cè)分別設(shè)有第一進(jìn)液管路和第一出液管路，所述浸泡箱的底部?jī)蓚?cè)分別設(shè)有第二進(jìn)液管路和第二出液管路，所述噴淋管路、霧化管路、第一進(jìn)液管路和第二進(jìn)液管路均貫穿密封箱至外部與水泵輸出口連接的進(jìn)液管路相貫通，所述第一出液管路和第二出液管路交匯連接后貫穿密封箱至儲(chǔ)液箱內(nèi)部，所述水泵的輸入口通過(guò)管路與儲(chǔ)液箱的內(nèi)部貫通。優(yōu)選的，所述浸泡箱的底部設(shè)有若干與蒸汽箱連通的通氣孔，且通氣孔內(nèi)均設(shè)有單向控制閥。優(yōu)選的，所述托板與儲(chǔ)藥筐采用卷邊式掛鉤連接，且在托板上設(shè)有手動(dòng)旋轉(zhuǎn)的卡扣
科學(xué)與財(cái)富 2019年5期2019-04-04
- 清熱感冒顆粒流化床制粒的最佳工藝探索
驗(yàn)方法將進(jìn)風(fēng)量、進(jìn)液速度、進(jìn)風(fēng)溫度作為研究指標(biāo)，各取三個(gè)水平進(jìn)行研究。將制粒收得率、迷迭香酸轉(zhuǎn)率作為研究指標(biāo)，應(yīng)用正交表完成試驗(yàn)，見(jiàn)表 1、2。表1 因素水平表表2 正交試驗(yàn)表2 結(jié)果2.1 制粒收得率的方差分析A、B、C因素對(duì)制粒收得率均可造成很大的影響，其影響程度依次表現(xiàn)為C（進(jìn)風(fēng)溫度）＞A（進(jìn)風(fēng)量）＞B（進(jìn)液速度），其中進(jìn)風(fēng)溫度和進(jìn)風(fēng)量對(duì)制粒收得率的影響最為顯著（P＜0.05），而進(jìn)液速度對(duì)制粒收得率不會(huì)造成顯著影響（P＞0.05），詳見(jiàn)表3。表3
智慧健康 2018年29期2018-11-08
- 晃動(dòng)對(duì)槽盤(pán)式再分布器性能的影響
mm。給定不同的進(jìn)液條件，研究靜止、橫搖和縱搖工況下液體分布器的均布性能，得到晃動(dòng)對(duì)槽盤(pán)式再分布器性能影響規(guī)律。1.2 初始流場(chǎng)給定裝置的確定根據(jù)填料塔內(nèi)的偏流形式，對(duì)再分布器實(shí)驗(yàn)的液相初始流場(chǎng)給定裝置進(jìn)行設(shè)計(jì)[15]。由于液相初始流場(chǎng)給定裝置需要隨再分布器一起晃動(dòng)，因此需要保證給定的流場(chǎng)在晃動(dòng)中保持穩(wěn)定。另外，進(jìn)液裝置需要保證3個(gè)區(qū)域的進(jìn)液量準(zhǔn)確可控，便于計(jì)算進(jìn)液的不均勻程度。設(shè)計(jì)后的初始流場(chǎng)給定裝置結(jié)構(gòu)如圖3所示。圖3 初始流場(chǎng)給定裝置示意圖1.3 檢
天然氣工業(yè) 2018年6期2018-07-06
- 高溫高壓井射孔自動(dòng)進(jìn)液管柱及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐
設(shè)計(jì)了一套以自動(dòng)進(jìn)液閥為核心的高溫高壓井射孔自動(dòng)進(jìn)液管柱及工藝技術(shù)。1 自動(dòng)進(jìn)液閥研制1.1 結(jié)構(gòu)及流量設(shè)計(jì)自動(dòng)進(jìn)液閥是解決上述難題的一種有效方案,該方案無(wú)需人工灌液,在下放射孔管柱過(guò)程中,依靠井內(nèi)壓力實(shí)現(xiàn)單向自動(dòng)進(jìn)液,同時(shí)又能實(shí)現(xiàn)油管或鉆桿內(nèi)加壓起爆的目的,解決了目前管柱存在的井控風(fēng)險(xiǎn)。圖1 自動(dòng)進(jìn)液閥方案該方案主要采用單向閥原理實(shí)現(xiàn)單向限流的作用,由進(jìn)液閥本體、閥蓋、球形閥芯、壓縮彈簧和氟橡膠密封圈組成(見(jiàn)圖1)。自動(dòng)進(jìn)液閥本體既是單向閥組件的承載體,
測(cè)井技術(shù) 2017年2期2017-05-08
- 浮頭式氣液混合裝置的設(shè)計(jì)
底部的連接處設(shè)有進(jìn)液孔。加液罐里設(shè)有進(jìn)液管，進(jìn)液管下端位于液面以下，進(jìn)液管上端與輕質(zhì)伸縮管下端直接或間接連通。裝置的混合罐底部與一根主進(jìn)氣管連通，在靠近混合罐頂端處連接有一根輔進(jìn)氣管，混合氣出管設(shè)置在混合罐的頂部，在主進(jìn)氣管、輔進(jìn)氣管和混合氣出管上均安裝有控制閥。2 工作原理天然氣主要從主進(jìn)氣管進(jìn)入混合罐，當(dāng)混合罐的出口氣壓不穩(wěn)定時(shí)，可以通過(guò)輔進(jìn)氣管通入天然氣調(diào)節(jié)氣壓和氣液混合度。該裝置中的儲(chǔ)液罐、加液罐以及混合罐一起組成兩級(jí)加液裝置。由于儲(chǔ)液罐的容積比加
實(shí)驗(yàn)科學(xué)與技術(shù) 2016年1期2016-09-18
- 5 000m3LNG常壓平底貯槽工藝流程研究
。貯槽流程主要由進(jìn)液系統(tǒng)、排液系統(tǒng)、泵后回流、壓力液位監(jiān)測(cè)控制系統(tǒng)、內(nèi)外槽壓力安全系統(tǒng)、夾層氮封系統(tǒng)和安全保護(hù)系統(tǒng)等組成。1 5 000m3LNG常壓平底貯槽基本參數(shù)5 000m3LNG常壓平底貯槽基本參數(shù)見(jiàn)表1。2 5 000m3LNG常壓平底貯槽工藝流程2.1 LNG進(jìn)液管路（DN150）由深冷液化裝置將焦?fàn)t煤氣制成的LNG，通過(guò)真空管道送至貯槽，在進(jìn)入貯槽前分為頂部進(jìn)液和底部進(jìn)液兩種進(jìn)液方式；頂部進(jìn)液和底部進(jìn)液采用PIR保冷管道進(jìn)入貯槽貯存；進(jìn)液管線
河南科技 2016年17期2016-04-24
- 一種便攜式野外在線固相膜萃取裝置獲國(guó)家發(fā)明專(zhuān)利
流蓋,第一蠕動(dòng)泵進(jìn)液口與替代物容器連接,第一蠕動(dòng)泵出液口與導(dǎo)流蓋第一進(jìn)液孔連接,第二蠕動(dòng)泵出液口與導(dǎo)流蓋的第二進(jìn)液孔連接,樣品液容器與樣品液供給管路連接,控制模塊控制第一蠕動(dòng)泵和第二蠕動(dòng)泵運(yùn)行及流速。該發(fā)明克制了固相萃取柱萃取過(guò)程時(shí)間過(guò)長(zhǎng),易堵塞,質(zhì)量不可控的問(wèn)題,成功解決了有機(jī)分析時(shí)效性和替代物準(zhǔn)確加入的問(wèn)題。本刊編輯部 采編
地球?qū)W報(bào) 2016年2期2016-03-21
- LNG卸車(chē)問(wèn)題及解決方法探究
降壓→槽車(chē)升壓→進(jìn)液→槽車(chē)降壓→拆管。儲(chǔ)罐降壓和槽車(chē)升壓的目的是使槽車(chē)與儲(chǔ)罐之間形成0.2MPa的順壓差，利用壓差將液體從槽車(chē)壓入儲(chǔ)罐。進(jìn)液完成后給槽車(chē)降壓的目的是減少浪費(fèi)或?qū)⑻釂瘟颗c實(shí)卸量的誤差控制在允許范圍內(nèi)（如加氣站與供應(yīng)商按提單量結(jié)算，給槽車(chē)降壓可減少加氣站損失；如按實(shí)卸量結(jié)算，則可將提單量和實(shí)卸量的誤差控制在允許范圍內(nèi)）。經(jīng)測(cè)算，卸車(chē)總耗時(shí)一般在5h以上?？s短卸車(chē)時(shí)間可以從“儲(chǔ)罐降壓”、“進(jìn)液”和“槽車(chē)降壓”這三個(gè)環(huán)節(jié)著手。由于LNG的易蒸發(fā)性，
化工管理 2016年12期2016-03-14
- 一次性自動(dòng)負(fù)壓引流器
空氣和液體吸出，進(jìn)液管向出液管供水從而啟動(dòng)虹吸的發(fā)生和防止引流出氣體時(shí)虹吸作用的減弱或消失。單向通液閥能夠阻止引流出的液體返流到引流部位，可有效預(yù)防逆行感染，只要調(diào)節(jié)引流袋的高低就能調(diào)節(jié)負(fù)壓的大小。一次性自動(dòng)負(fù)壓引流器 慢性硬膜下血腫 鉆孔引流慢性硬膜下血腫是神經(jīng)外科常見(jiàn)病，多發(fā)于老年人，占顱腦血腫的10%，隨著我國(guó)逐步進(jìn)入老齡化社會(huì)，近幾年呈現(xiàn)上升趨勢(shì)。鉆孔引流術(shù)由于操作簡(jiǎn)單、安全、療效肯定而被作為首選的治療手段[1～2]，但鉆孔引流血腫液外溢后，氣體將
中國(guó)醫(yī)療器械信息 2016年14期2016-02-11
- 液化天然氣儲(chǔ)罐頂部進(jìn)液管的有限元分析
和外殼之間有頂部進(jìn)液管、底部進(jìn)液管、出液管、氣相管、液位計(jì)氣相管、液位計(jì)液相管、溢流管道等工藝管道，這些管道在常溫下安裝，在工作狀況下承受內(nèi)壓、自身重力及溫差載荷。為了避免產(chǎn)生過(guò)大的溫度應(yīng)力，支撐結(jié)構(gòu)及工藝管道一般具有一定的熱變形補(bǔ)償能力［8］。對(duì)其處理不當(dāng)時(shí)，不僅會(huì)在內(nèi)容器和外殼上造成較大的溫差應(yīng)力，還會(huì)波及到它們之間的接管，尤其當(dāng)接管自身熱變形補(bǔ)償能力較差時(shí)，會(huì)在接管根部產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力并導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞［9］。為此，通過(guò)對(duì)液化天然氣儲(chǔ)罐的低溫管道進(jìn)行應(yīng)力
化工學(xué)報(bào) 2015年2期2015-06-15
- 均勻試驗(yàn)法優(yōu)選頓咳顆粒噴霧干燥工藝*
標(biāo)，以進(jìn)風(fēng)溫度、進(jìn)液溫度、泵速為影響因素，選用均勻設(shè)計(jì)和單因素方法進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果：最優(yōu)干燥工藝為進(jìn)風(fēng)溫度160 ℃,進(jìn)液溫度90 ℃,泵速為15%。結(jié)論：與進(jìn)風(fēng)溫度相比，進(jìn)液溫度、泵速對(duì)得粉率影響較明顯，且二者具有一定的交互作用。均勻設(shè)計(jì)；得粉率；噴霧干燥；制劑工藝頓咳顆粒為河南中醫(yī)學(xué)院第一附屬醫(yī)院院內(nèi)制劑，由百部(炙)、白前、紫菀、車(chē)前子、白及、前胡、款冬花7味藥材組成。因?yàn)榻M方藥材中富含黏液質(zhì)、鞣質(zhì)、多糖等成分，所以該制劑的提取物在噴霧干燥過(guò)程中粘壁現(xiàn)
中醫(yī)研究 2015年11期2015-04-14
- 遼河油田原油預(yù)脫水新工藝試驗(yàn)成功
℃，解決了聯(lián)合站進(jìn)液加熱難的問(wèn)題；可降低采油站進(jìn)液壓力0.3 kPa，確保安全生產(chǎn)；減少聯(lián)合站后端需處理液量，節(jié)約破乳劑用量，提高原油脫水效果。遼河曙光油田曙五聯(lián)合站每天接收原油進(jìn)液量7400 m3。以前，采用罐式原油脫水工藝每天僅能處理污水500 m3，如今采用新研發(fā)的管式預(yù)脫水工藝，可將原油脫水效率提高5 倍以上。據(jù)統(tǒng)計(jì)，新型預(yù)脫水工藝方便管理，易于操作，經(jīng)初步計(jì)算，年節(jié)約燃料費(fèi)與藥劑費(fèi)用1031 萬(wàn)元。
石油石化節(jié)能 2015年1期2015-04-04
- 三相分離器應(yīng)用中的問(wèn)題及對(duì)策
、氣、水的分離。進(jìn)液偏流問(wèn)題是由于多臺(tái)三相分離器共用1條進(jìn)液匯管，而在匯管中流動(dòng)的油、氣、水三相的相態(tài)和流態(tài)隨壓力和管道形態(tài)的不同而不斷發(fā)生變化，無(wú)論容器的進(jìn)液管與匯管如何安裝，均無(wú)法讓油、氣、水三相均勻地進(jìn)入每臺(tái)容器。為減少每臺(tái)設(shè)備進(jìn)口的物流差異，在進(jìn)行管道工藝安裝時(shí)，采用對(duì)稱(chēng)布置管道的方法使流體平均分配到各支管，這不僅使工藝安裝外觀整齊美觀，而且有利于流體介質(zhì)的均勻分配，充分發(fā)揮各個(gè)設(shè)備的處理能力。三相分離器；填料；潤(rùn)濕性；進(jìn)液工藝；解決方案1 三相分
油氣田地面工程 2015年6期2015-02-15
- 浸鈾菌群掛膜連續(xù)培養(yǎng)工藝研究
圖1所示，示圖中進(jìn)液槽提供用螺旋攪拌泵攪拌尾液、工業(yè)硫酸和工業(yè)硫酸亞鐵配成的培養(yǎng)基，蠕動(dòng)泵控制進(jìn)液流量，電磁振蕩式充氣泵向槽中充氣，菌液逐級(jí)溢流，3槽出合格菌液并溢流到出液槽再出流到配液槽用于工業(yè)生產(chǎn)。圖1 連續(xù)培養(yǎng)裝置Fig.1 Continuous culture apparatus1.3 試驗(yàn)方法1.3.1 細(xì)菌培養(yǎng)控制條件所用菌種的最適生長(zhǎng)溫度為28～32℃，為了充分利用菌的活性提高生產(chǎn)效益，該試驗(yàn)特意在溫度最高的7、8、9月份進(jìn)行。三槽串聯(lián)流動(dòng)培
有色金屬（礦山部分） 2014年3期2014-07-21
- 新型絮凝反應(yīng)器處理高嶺土懸浮液的實(shí)驗(yàn)研究＊
25 ℃）和不同進(jìn)液流量下處理高嶺土懸浮液的效果。結(jié)果表明，該反應(yīng)器可以在室溫下達(dá)到較好的絮凝澄清效果，處理液透光值均達(dá)到120以上，節(jié)省了傳統(tǒng)絮凝操作中需要加熱所造成的能耗。綜合考慮澄清效果和處理效率，確定進(jìn)液流量為60 L/h較為適宜。絮凝； 反應(yīng)器； 懸浮液； 透光值絮凝作為一種有效的固液兩相分離技術(shù)已廣泛應(yīng)用于水質(zhì)凈化、礦物分離、廢漆處理、糖蜜和蛋白質(zhì)的回收、釀酒和果汁加工、中藥液凈化除雜等多個(gè)領(lǐng)域[1-4]。影響絮凝效果的因素復(fù)雜繁多，如溫度、絮
當(dāng)代化工 2014年9期2014-02-20
- 基于雙進(jìn)雙出流徑液冷系統(tǒng)散熱的電池模塊熱特性分析
壓，同時(shí)還要考慮進(jìn)液流量的穩(wěn)定性。圖1 基于液冷系統(tǒng)散熱的單模塊電池組系統(tǒng)總成電池標(biāo)準(zhǔn)模塊由55Ah單體電池通過(guò)1mm厚的銅鍍鎳跨接片2并12串組合而成，測(cè)溫點(diǎn)布置如圖2所示。圖2 電池標(biāo)準(zhǔn)模塊測(cè)溫點(diǎn)布置1.2 雙進(jìn)雙出流徑水冷板圖3為雙進(jìn)雙出流徑水冷板流道示意圖，冷卻液從外側(cè)的兩個(gè)口進(jìn)入，流經(jīng)三條并排的進(jìn)液通道，經(jīng)底部擋板折回，再流經(jīng)三條并排的出液通道，最后從外側(cè)的另外兩個(gè)出口流出。圖3 雙進(jìn)雙出流徑水冷板流道示意圖1.3 1C100%SOC三個(gè)充放電循
中國(guó)機(jī)械工程 2013年3期2013-12-05
- 減壓分級(jí)式多效膜蒸餾過(guò)程的研究
蒸發(fā)區(qū)換熱器殼程進(jìn)液流量及真空泵抽氣量對(duì)MEMD過(guò)程的影響，從而探索提高蒸汽潛熱回收率、降低冷卻水用量的可行性.1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)材料與儀器實(shí)驗(yàn)材料包括:PVDF中空纖維疏水膜膜絲及膜組件，均為自制，其參數(shù)如表1所示；銅盤(pán)管冷凝換熱器，自制，由2根長(zhǎng)度均為3.7 m的銅管并排螺旋纏繞而成，換熱面積為0.20 m2；原料液為自來(lái)水，電導(dǎo)率值約為 280 μS/cm.表1 PVDF中空纖維疏水膜膜絲及膜組件結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.1 Structural par
天津工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年2期2013-10-27
- 分流沉積的井下進(jìn)液器及其在措施管柱中的應(yīng)用
）分流沉積的井下進(jìn)液器及其在措施管柱中的應(yīng)用賀亞維1宋顯民2（1.延安大學(xué)，陜西延安 716000；2.冀東油田鉆采工藝研究院，河北唐山 063004）單流閥作為分層注水、分層調(diào)驅(qū)、防污染等管柱底閥時(shí)，往往存在上部固相顆粒無(wú)處沉積并卡死閥球的現(xiàn)象，造成措施管柱失效。為此，研制了具有側(cè)向進(jìn)液、分流沉積通道、單向球彈簧扶正等機(jī)構(gòu)的分流沉積井下進(jìn)液器，該進(jìn)液器具有側(cè)管進(jìn)液、分流通道沉砂、閥球不易砂卡等功能，與措施管柱組合，能夠起到卡封管柱的側(cè)向進(jìn)液、分層注入管柱
石油鉆采工藝 2013年4期2013-09-06
- 水力旋流除油技術(shù)中適宜工藝條件探討
劑濃度、溢流比、進(jìn)液流量對(duì)除油率的影響，確定了適宜工藝條件：投加反相破乳劑的適宜濃度為35～45mg/L；適宜溢流比為9%～10%；進(jìn)液流量控制在44.5～46.4m3/h。反相破乳劑; 溢流比; 進(jìn)液流量; 除油率隨著風(fēng)城油田新區(qū)塊相繼開(kāi)發(fā)投產(chǎn)及SAGD(Steam Assisted Gravity Drainage，蒸汽輔助重力驅(qū)油)重大開(kāi)發(fā)試驗(yàn)項(xiàng)目的實(shí)施，采出液性質(zhì)發(fā)生了較大變化(含粉泥、含砂量較大)，原油脫水較為困難，導(dǎo)致沉降罐出水含油大幅升高，為
- 標(biāo)氣動(dòng)態(tài)發(fā)生系統(tǒng)的負(fù)壓吸動(dòng)式霧化發(fā)生池①
液態(tài)氣源。外殼上進(jìn)液管口的直徑為0.8 mm，噴嘴口直徑為0.4 mm，配合時(shí)進(jìn)液管口與噴嘴口的間隙為2 mm(以上數(shù)據(jù)均由實(shí)驗(yàn)選擇最佳值得出）。使用時(shí)，稀釋氣流以4～150 m/s的速度高速經(jīng)過(guò)噴嘴口流進(jìn)進(jìn)液管口，根據(jù)流體力學(xué)理論，此時(shí)在進(jìn)液管口處產(chǎn)生負(fù)壓，導(dǎo)液管將試劑液體吸入氣液混合腔體，氣流與液體在混合室中進(jìn)行能量交換，形成一定壓力的混合流體，在氣流的攜帶下經(jīng)進(jìn)液管口，以噴霧狀進(jìn)入試劑擴(kuò)散池，形成氣溶膠及氣體的混合體系。霧化器的發(fā)生性能主要取決于氣液
低溫與特氣 2012年1期2012-01-10
- 銀鋅一次電池電液分配系統(tǒng)的二維模擬與優(yōu)化
液分配系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)進(jìn)液過(guò)程，然后根據(jù)結(jié)果分析原因，優(yōu)化電解液分配系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。2 原始模型二維模擬單進(jìn)口電池組二維簡(jiǎn)化模型如圖1所示，尺寸：?jiǎn)坞姵爻叽鐬?76×14.2 (mm)，電池間的間距為1.6(mm)，進(jìn)液支管尺寸為4×4 (mm)，進(jìn)液總管尺寸為568.8×16 (mm)。初始及邊界條件：假設(shè)進(jìn)口物質(zhì)的密度設(shè)置為1000 kg/m3，出口質(zhì)量流率保持在7.0574 kg/s，由公式m˙=ρA ν，得 ν≈35 m/s。初始時(shí)刻電池內(nèi)充滿空氣，壓力為0M
船電技術(shù) 2010年7期2010-07-03