中墩
- V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計參數(shù)研究
μ、V腿角度α、中墩約束剛度K對V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋支反力和內(nèi)力的影響規(guī)律，相關(guān)工作可為類似V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計提供參考依據(jù)[7，8]。1 工程概況某景觀橋采用（15+18+15）m鋼筋混凝土V形墩連續(xù)剛構(gòu)，V腿與豎直夾角52.5°，橋?qū)挒?2.5m。橋梁總體布置圖見圖1。圖1 橋梁總體布置圖（單位：mm）2 V形墩連續(xù)剛構(gòu)橋參數(shù)特性研究2.1 邊中跨比μ對結(jié)構(gòu)效應(yīng)的影響提出四種不同跨徑組合（12+24+12）m、（13+22+13）m、（14+20+14）m
價值工程 2023年33期2023-12-13
- 復雜市域環(huán)境鋼結(jié)構(gòu)人行天橋拆復建施工技術(shù)分析
域環(huán)境下人行天橋中墩樁位與新建匝道橋墩沖突問題，根據(jù)施工現(xiàn)場的實際需求優(yōu)化了現(xiàn)有施工工藝，研發(fā)了復雜市域環(huán)境鋼結(jié)構(gòu)人行天橋拆復建施工技術(shù)，包括人行天橋中墩承臺及中墩拆除，新建匝道橋樁基、承臺及橋墩，并通過在匝道橋橋墩上設(shè)牛腿支撐，實現(xiàn)一墩兩用，再復建人行天橋。形成了一套復雜市域環(huán)境鋼結(jié)構(gòu)人行天橋拆復建施工技術(shù)，為后續(xù)市政橋梁工程施工項目順利開展提供了關(guān)鍵技術(shù)支持和指導意義。2 工程概況該技術(shù)主要是依托文忠路（郎溪路-少荃街）及管廊工程一標段，本項目南起包公
安徽建筑 2023年8期2023-08-17
- 基于COMSOL Multiphysics的溢流壩預應(yīng)力閘墩數(shù)值分析
錨索布置[2]中墩各側(cè)面沿閘墩高度方向布置5層，每層3排，共30根，長度分別為33、29m，各層長短相間布置，最外側(cè)主錨索距閘墩邊緣0.6m，排距0.6m，相鄰2層錨索間的擴散角4.0°，如圖2所示。圖2 中墩錨索和錨塊結(jié)構(gòu)布置圖(單位：mm)邊墩在擋水側(cè)布置3排5層的預應(yīng)力主錨索，布置方式同中墩，在另外一側(cè)布置1排3層的預應(yīng)力張拉平衡錨索，如圖3所示。圖3 邊墩錨索和錨塊結(jié)構(gòu)布置圖(單位：mm)錨索端部通過錨墊板與閘墩和錨塊直接接觸。水平次錨索在錨塊上
水利技術(shù)監(jiān)督 2023年2期2023-03-14
- PC曲線梁橋水平約束布置及其力學性能
向一致，從邊墩到中墩逐漸增大，中跨變化較?。籞2主梁橫向彎矩以縱向制動中墩為界，從邊墩到制動中墩數(shù)值增大方向相反，在制動中墩突變；Z1和Z2的主梁橫橋向彎矩均隨曲線半徑減小而增大。圖4 預應(yīng)力作用Z1主梁橫向彎矩Mz（單位：kN·m）圖5 預應(yīng)力作用Z2主梁橫向彎矩Mz（單位：kN·m）從圖6、圖7可知，預應(yīng)力效應(yīng)產(chǎn)生的主梁橫向剪力與支座布置形式有關(guān)，Z1主梁橫向剪力遠大于Z2；Z1兩個邊跨主梁橫向剪力方向相反，從邊墩到中墩稍有減小；Z2主梁橫向剪力全橋方
城市道橋與防洪 2022年9期2022-09-23
- 廟堂水庫溢洪道中墩水翅消減研究
等泄水建筑物閘室中墩后常見的一種水力現(xiàn)象。它的存在，尤其是在高流速大流量的情況下，將給相應(yīng)的泄水建筑物造成嚴重的危害。一方面，水翅交匯時能量集中，容易對泄槽的底板造成沖擊；另一方面，水翅產(chǎn)生的邊墻折沖波在接觸邊墻以后會使得水流涌高甚至翻越邊墻，給邊墻以及周邊的建筑物和地質(zhì)環(huán)境造成嚴重的破壞[1]，大量的工程實例中水翅的破壞性都體現(xiàn)于此。如天生橋一級水電站溢洪道溢流堰閘墩尾部所形成的水翅，產(chǎn)生了很高的水冠，造成相應(yīng)水工建筑物的危險[2]。由于水流邊界條件和水
人民珠江 2022年7期2022-07-31
- 多跨無支座整體式剛構(gòu)橋地震反應(yīng)分析
不設(shè)支座，邊墩與中墩均與主梁固結(jié)形成剛架結(jié)構(gòu)，其最大特點在于取消了支座，抗震性能好，結(jié)構(gòu)輕盈美觀，節(jié)約圬工量，徹底避免了常規(guī)橋梁運營后期大量支座檢測及維養(yǎng)工作，節(jié)約支座安裝與橋梁養(yǎng)護費用，橋梁整體維養(yǎng)周期延長，同時，避免了因為更換支座導致橋梁區(qū)域性停運而帶來的社會影響。該新型體系橋梁目前在國內(nèi)高速鐵路橋梁上應(yīng)用極為罕見。我國作為地震頻發(fā)國家[7]，隨著高速鐵路網(wǎng)的不斷發(fā)展，高速鐵路不可避免地穿越地震高烈度區(qū)[8-11]，如何對無支座連續(xù)剛構(gòu)橋的地震受力特性
交通科技 2022年3期2022-06-27
- 大型水閘閘室結(jié)構(gòu)抗震加固措施研究
a，出現(xiàn)在橋面與中墩連接部位附近(由固端彎矩產(chǎn)生)，該部位需要配筋；最大主壓應(yīng)力-2.83 MPa，出現(xiàn)在橋底閘墩兩側(cè)。公路橋的最大主拉應(yīng)力為2.18 MPa，出現(xiàn)在橋面與中墩連接部位附近(由固端彎矩產(chǎn)生)，該部位需要配筋；最大主壓應(yīng)力-2.56 MPa，出現(xiàn)在橋底閘墩兩側(cè)。閘墩的最大主拉應(yīng)力為1.51 MPa，出現(xiàn)在檢修門槽上游閘墩內(nèi)側(cè)底部，該部位需要配筋；最大主壓應(yīng)力-5.58 MPa，出現(xiàn)在閘墩根部下游側(cè)。胸墻的最大主拉應(yīng)力為2.15 MPa，出現(xiàn)在
水利科技與經(jīng)濟 2022年2期2022-03-01
- 高速上跨獨柱墩橋梁抗傾覆加固分析
情況，則選擇加固中墩，加固支座平時不參與受力，結(jié)果橋臺支座未出現(xiàn)負反力，橫向抗傾覆系數(shù)為最小為3.49，計算數(shù)據(jù)詳見下表2。表2 K827+360 分離立交中墩加固驗算表根據(jù)竣工圖紙情況，K827+360 分離立交與橋下道路為斜交，中墩加固可能影響交通空間，由此再次考慮加固一處邊墩，加固支座平時不參與受力，結(jié)果橋臺一側(cè)出現(xiàn)負反力，橫向抗傾覆系數(shù)為最小為3.06，計算數(shù)據(jù)詳見下表3。表3 K827+360 分離立交邊墩加固驗算表4.2 驗算分析選定的高速支線
運輸經(jīng)理世界 2021年14期2021-12-04
- 溪仔口水電站泄水閘閘墩結(jié)構(gòu)復核分析
其中邊墩2 個,中墩6 個,每孔凈寬15.0 m,閘墩厚2.5 m,溢流段總長125.0 m,其工程布置見圖1。溢流堰采用駝峰堰,堰頂高程156.5 m,閘室長29.3 m。溢流堰下游采用底流與面流相結(jié)合的消能方式。河道中部的3#、4#、5#孔為先啟孔,采用底流消能,閘下游設(shè)消力池,池長30.0 m,池深2.0 m；其余4孔為后啟孔,為保護壩基設(shè)短護坦,護坦長度12 m。溢流孔采用弧門擋水,弧門尺寸為15.0 m×11.3 m（寬×高）,半徑1.25 m,
陜西水利 2021年11期2021-11-23
- 跨座式單軌軌道梁橋抗震性能研究
據(jù)靜力計算結(jié)果,中墩共布置88 根φ25 mm 的HRB400 鋼筋,邊墩共布置74 根φ28 mm 的HRB400 鋼筋。根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果,采用“secchk”軟件對橋墩強度進行驗算,驗算結(jié)果如表3 所示。表3 多遇地震驗算 MPa由計算結(jié)果可知,多遇地震作用下,地震烈度7 度(0.1g、0.15g)縱橋向和橫橋向中墩和邊墩強度均滿足要求,即地震工況不控制墩柱配筋;8 度(0.2g)多遇地震作用下,邊墩和中墩縱橋向強度滿足要求,中墩橫橋向強度不滿足要求,
鐵道勘察 2021年5期2021-11-18
- 臥式泵站豎井進水流道三面進水水力特性數(shù)值模擬
術(shù)對矩形和流線型中墩下的三面進水流道進行數(shù)值模擬，并對其內(nèi)部流態(tài)進行定量定性分析，以期為進水流道的水力設(shè)計提供理論依據(jù)，為同類型的泵站設(shè)計提供優(yōu)化參考.1 工程概況某單向臥式引水泵站主要使用豎井式進水流道，預期引水流量100 m3/s，裝置3臺貫流泵機組，單泵預期流量是33.3 m3/s，單泵安裝電動機功率1 600 kW，總裝機容量4 800 kW，單泵葉片數(shù)為3，葉片角度為0°，導葉數(shù)為5片，泵站凈揚程1.73 m，最高凈揚程3.45 m，總揚程中考慮
排灌機械工程學報 2021年10期2021-10-25
- 彎扭作用對連續(xù)梁橋頂升的影響
集中在邊墩端部、中墩人孔和梁體1/4 跨附近。在邊墩位置，裂縫呈現(xiàn)出數(shù)量少、縫寬大、延伸長，開展深的特點，縫寬0.30～0.60 mm，延伸長度2.1～5.0 m；在1/4中跨和1/4 邊跨位置，裂縫分布均勻，裂縫寬度、延伸長度、開展深度有所下降，縫寬0.2～0.25 mm，延伸長度2.0～3.6 m。新增腹板內(nèi)側(cè)斜向裂縫出現(xiàn)于中跨，數(shù)量較少，縫寬小，長度短。最大裂縫寬度0.08 mm，延伸長度0.5 m，見圖10。圖10 新增腹板內(nèi)側(cè)斜向裂縫示意圖2 彎
城市道橋與防洪 2021年8期2021-09-18
- 基于反應(yīng)譜法的岸塔式進水塔抗震穩(wěn)定性分析
構(gòu)應(yīng)力主要出現(xiàn)在中墩與連系梁相連的位置以及連系梁上，拉應(yīng)力最大值為0.905 8 MPa。這是因為整體結(jié)構(gòu)自振時，中墩與塔體后部剛度特性不一致，相較起來比較小，中墩擺動幅度較大，塔體變形幅度小，中墩變形幅度較大。而中墩與塔體之間有連系梁相連以此來協(xié)調(diào)變位，使得連系梁上應(yīng)力比較大。圖5 Y向應(yīng)力包絡(luò)圖(代數(shù)和法)4) 順水流(Z)方向應(yīng)力分布見圖6。在Z向激振的作用下，進水塔的應(yīng)力主要集中在進水塔背部高程2 857 m位置(即回填混凝土頂部高程位置)。最大拉
水利科技與經(jīng)濟 2021年8期2021-09-03
- 多維地震作用下高鐵橋梁圓端形橋墩易損性分析
指標，確定了固定中墩各破壞狀態(tài)的相對位移延性比界限值;最后，在考慮地震動輸入角的基礎(chǔ)上，基于易損性分析方法，對比分析了固定中墩順橋向和橫橋向的地震響應(yīng)。結(jié)果表明：①同一地震動輸入角下，固定中墩順橋向的墩頂峰值位移平均值遠大于橫橋向;②當PGA值和地震動輸入角都相同時，固定中墩順橋向達到各破壞狀態(tài)的概率明顯大于橫橋向，因此，在設(shè)計時應(yīng)優(yōu)先考慮順橋向的破壞概率;③固定中墩順橋向各破壞狀態(tài)易損性云圖的波動性明顯大于橫橋向，所以地震動輸入角對固定中墩順橋向的影響不
地震研究 2021年2期2021-08-05
- 常州市大運河東樞紐節(jié)制閘工程建筑物現(xiàn)場安全檢測分析
位為1號孔左墩、中墩、2號孔右墩。人工用沖擊電鉆在測試結(jié)構(gòu)表面打孔，深約15 mm，將孔內(nèi)灰塵吹凈，用1%濃度的酚酞酒精溶液滴在孔內(nèi)壁，用碳化深度測量儀測量已碳化與未碳化混凝土交界面至混凝土表面的垂直距離多次，其平均值為碳化深度值。2.2.2 結(jié)果分析測量結(jié)果見表2?？梢钥闯鲞叾仗蓟疃确植疾痪鶆?，其值在5.0 mm～20.0 mm之間，其中中墩最大碳化深度為20.0 mm；排架碳化深度分布均勻，其值在9.0 mm～13.0 mm之間。表2 大運河東樞紐混
陜西水利 2021年6期2021-07-15
- 城市立交匝道橋箱梁結(jié)構(gòu)形式設(shè)計比選
的支座反力均小于中墩內(nèi)外側(cè)的支座反力。預應(yīng)力混凝土箱梁結(jié)構(gòu)橋梁的各墩曲線外側(cè)支座反力均要小于內(nèi)側(cè)支座反力，采用鋼 — 混箱梁結(jié)構(gòu)橋梁的各墩曲線外側(cè)支座反力均要大于內(nèi)側(cè)支座反力，2種箱梁結(jié)構(gòu)的橋墩支座反力大小分布正好相反。采用鋼 — 混箱梁的橋梁邊、中墩最小支座反力分別為446 kN和1 441 kN，而采用預應(yīng)力混凝土箱梁的橋梁邊、中墩最小支座反力分別為749 kN和2 459 kN，相對于鋼 — 混結(jié)構(gòu)橋梁支座反力儲備更為充足。其中預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和鋼
湖南交通科技 2021年1期2021-04-28
- 曲線橋梁抗傾覆穩(wěn)定參數(shù)分析
般采用雙支座，而中墩支座布置各有不同?？煞譃槿鐖D1 所示三種形式。圖1 曲線橋梁支座布置形式理論研究表明，不同支座布置形式影響橋梁扭轉(zhuǎn)受力，進而影響橋梁的抗傾覆性能。圖2 為有限元參數(shù)分析結(jié)果曲線，反映了中墩分別采用單、雙支座形式對橋梁抗傾覆穩(wěn)定的影響，可以看出：中墩采用單支座布置時，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)維持在較低水平，對橋梁平面半徑不甚敏感；中墩采用雙支座布置時，對橋梁抗傾覆穩(wěn)定有利，Kqf隨橋梁平面半徑增大而顯著提高。圖2 單、雙支座對抗傾覆穩(wěn)定影響為定量分
城市道橋與防洪 2021年4期2021-04-26
- 山區(qū)橋梁高立柱框架墩設(shè)計
設(shè)計時以10號墩中墩為基準點，兩個邊墩布設(shè)在河道之外。將9號墩的左邊墩和11號墩的右邊墩，放置到10號墩中墩沿河流主斷面的投影位置當中，使得3個橋墩的中墩的投影面重合，投影到主河道斷面的寬度為4.2 m，阻水比計算結(jié)果為14%，滿足防洪評價要求，如圖2所示。圖1、圖2中從左至右依次為9號墩、10號墩、11號墩，陰影部分為凌井河區(qū)域。圖2 9、10、11號橋墩位置優(yōu)化后平面圖9號墩～11號墩采用三柱式矩形墩，均為非對稱式框架墩，跨度分別為 （25+13）m、
山西交通科技 2021年1期2021-03-31
- 混合梁橋鋼混結(jié)合段合理布置位置的優(yōu)化
位置2.1 基于中墩處截面彎矩等效的原則基于彎矩等效的原則[13-15]確定混合梁中跨鋼梁長度比值和邊中跨比之間關(guān)系，任意設(shè)計參數(shù)確定的全混凝土梁以中墩截面彎矩等效為指標，邊跨或中跨長度相同時，改變混合梁結(jié)合段位置，計算滿足中墩處梁截面彎矩相同的邊跨比。2.1.1 混合連續(xù)梁橋中墩彎矩三跨混合連續(xù)梁橋如圖2所示，邊跨長L1，中跨長L2，鋼梁長度Ls，混凝土梁長度Lc。鋼箱梁的自重荷載集度qs，混凝土梁的自重荷載集度qc，混凝土箱梁的抗彎剛度為EcIc，鋼箱
山東交通學院學報 2021年1期2021-03-20
- 連續(xù)鋼箱梁橋抗傾覆分析
開裂。（2）橋梁中墩支承結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理，車輛超載造成支承結(jié)構(gòu)破壞。該連續(xù)鋼箱梁橋原設(shè)計中墩采用單支座支承，容易產(chǎn)生較大的傾覆力矩。該橋梁支座雖未出現(xiàn)脫空現(xiàn)象，但已經(jīng)出現(xiàn)了偏移和變形，一方面是由于車輛超載造成的，另一方面是由于支承結(jié)構(gòu)設(shè)計不合理造成的。2 驗算工況為了保證連續(xù)鋼箱梁橋抗傾覆驗算的準確性，結(jié)合橋梁運行情況，確定四種驗算工況。（1）工況1：車道荷載選定為1倍城市A級荷載，按照雙車道進行偏載布置。（2）工況2：車道荷載選定為1.2倍城市A級荷載，在
山東交通科技 2021年6期2021-03-01
- 曲線連續(xù)梁橋支承布置形式對主梁結(jié)構(gòu)扭矩的影響分析
2）在曲線梁橋的中墩支承處可采用的支承形式很多，應(yīng)根據(jù)其平面曲率、跨徑、墩柱截面和墩柱高度及預應(yīng)力鋼束作用力的不同來合理選用支承方式。經(jīng)常采用的支承方式如下：（1）單柱式點鉸支承。這種支座可根據(jù)其受力需要固定或放開某方向的水平約束，但是這種支座對主梁的扭轉(zhuǎn)沒有約束，這時主梁在橫向和縱向可自由扭轉(zhuǎn)。為了調(diào)整梁內(nèi)扭矩沿橋縱向分布，可在中支墩的點鉸支承處，給以一定的橫向預偏心，從而人為地控制沿梁長方向梁內(nèi)的扭矩峰值。而中墩點鉸預偏心的方法只是起到內(nèi)力重分配的效果
城市道橋與防洪 2021年2期2021-03-01
- 彈塑性鋼減隔震支座在橋梁抗震設(shè)計中的應(yīng)用
要比較單側(cè)邊墩和中墩底面內(nèi)力變化值。這樣既保證了測量的準確性又減少了工作量，有利于后期的分析工作?？紤]到支座布置的具體狀況，當?shù)卣鸺罘较驗榭v向時，應(yīng)測量固定端邊墩和中墩墩底，當?shù)卣鸺罘较驗闄M向時，應(yīng)測量滑動端中墩和固定端中墩的墩底。具體數(shù)據(jù)如表2。表2 關(guān)鍵截面地震響應(yīng)比較由上面表格各項數(shù)據(jù)可以看出，安裝減隔振支座后，在縱向地震波作用下，剪力和彎矩減小幅度最大截面均為固定端中墩墩底，分別減小35.54%和32.14%；在橫向地震波作用下，剪力和彎矩減小
建材發(fā)展導向 2020年23期2020-12-31
- 安徽橫江梅林壩中墩整體結(jié)構(gòu)有限元數(shù)值仿真分析
1 計算理論由于中墩上的帆承受較大的風荷載，帆和中墩結(jié)構(gòu)兩者之間采用Tie理論來構(gòu)建兩者之間的受力關(guān)系，在剛度數(shù)據(jù)傳遞上相當于兩個面剛性連接，中墩頂板作為Master面，帆底部柱子底面作為Slave面，同時兩者綁定區(qū)域不發(fā)生相對運動和變形，具有相同的物理量。在FEM模型建立時，中墩結(jié)構(gòu)與帆無需網(wǎng)格協(xié)調(diào)，大大降低了網(wǎng)格剖分的難度。2.2 計算方法計算軟件采用具有世界先進水平的通用有限元分析軟件ABAQUS6.10。該分析軟件有強大的前、后處理和計算分析功能，
江蘇水利 2020年6期2020-07-03
- 小半徑鋼箱梁橋整體穩(wěn)定分析
臂長度1.7m。中墩及邊墩均采用雙支座，支座間距2.4m。3.2 計算模型采用有限元軟件MIDAS Civil2017建立空間分析模型。主梁采用單梁進行模擬，支座按實際位置建立節(jié)點，并與主梁節(jié)點剛性連接。如圖1模型一所示，邊中墩均采用雙支座抗扭支承。圖1 模型一圖2 模型二為了進行比較，將2號墩抗扭支承改為柔性固結(jié)墩建立模型二，判斷墩梁固結(jié)情況下支反力特點。4 不同情況下的支座反力4.1 不設(shè)支座預偏心圖3 不設(shè)支座預偏心模型一恒載作用下反力圖4 不設(shè)支座
安徽建筑 2020年4期2020-05-22
- 淺議鋼箱梁T構(gòu)轉(zhuǎn)體橋中墩施工技術(shù)
m鋼箱梁T構(gòu)轉(zhuǎn)體中墩施工中遇到的鋼筋、預應(yīng)力筋以及外包鋼板相互交叉影響施工的難題為課題進行研究，總結(jié)出一套成熟的鋼箱梁T構(gòu)轉(zhuǎn)體中墩施工技術(shù)，具體為中墩分段施工，降低施工難度;預埋鋼板與法蘭整體安裝方式解決了高精度安裝的問題;采用中墩箍筋與外包鋼板一起分節(jié)段吊裝的方法，解決了外包鋼板剪力釘與中墩墩身箍筋沖突的問題;外包鋼板分節(jié)段拼裝，并在鋼板內(nèi)側(cè)面設(shè)置橫、縱向鋼支撐、倒鏈拉鎖，對鋼板內(nèi)側(cè)面進行定形，鋼板外側(cè)四個面設(shè)置斜拉鋼絲、U型20槽鋼加固，對鋼板外側(cè)面進
建筑與裝飾 2020年5期2020-05-08
- 某水電站溢洪道堰閘段抗震分析
散。溢洪道堰閘段中墩有限元網(wǎng)格劃分見圖1，單元數(shù)：84034；節(jié)點數(shù)：94487。在建立有限元模型時，溢洪道堰閘段計算基礎(chǔ)深度取1 倍閘墩高度（45 m），上、下游基礎(chǔ)長度分別取堰閘段順水流長度的1 倍（各取50 m），左右兩側(cè)基礎(chǔ)長度分別取單孔堰閘段寬度的1 倍（16 m）。對溢洪道堰閘段進行地震反應(yīng)分析時,分別沿兩個水平主軸方向輸入地震動,即順水流方向和垂直水流方向,并同時考慮豎向地震的影響。采用振型分解反應(yīng)譜法計算地震反應(yīng)，阻尼比采用常阻尼比0.05
陜西水利 2020年2期2020-04-30
- 隔震曲線連續(xù)梁橋粘滯阻尼器參數(shù)優(yōu)化分析
地震作用將主要由中墩來承擔，從而會導致邊墩、中墩受力不均衡。針對此問題，目前通常采用隔震支座加阻尼器的組合方法對結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)進行控制。粘滯阻尼器的力-位移滯回曲線非常飽滿，耗能限位能力強，能在不增加地震慣性力的情況下，有效地控制橋梁結(jié)構(gòu)的位移響應(yīng)[2-3]。此外，粘滯阻尼器還具有構(gòu)造簡單、便于施工、受激勵頻率和溫度影響小的特點，因此很受工程技術(shù)人員的青睞，成為減小橋梁結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位地震響應(yīng)的主要手段之一[4-7]。為了使粘滯阻尼器達到預期的效果，有必要對其
哈爾濱工程大學學報 2020年2期2020-03-26
- 關(guān)于底鉸式鋼閘門中墩設(shè)備室優(yōu)化方案的研究
寬的河道，鋼壩的中墩設(shè)備室在結(jié)構(gòu)和景觀上的弊端則表現(xiàn)得尤為明顯。本文結(jié)合工程實例，在分析中墩設(shè)備室對工程的不利影響為基礎(chǔ)，提出了幾種優(yōu)化中墩設(shè)備室可行的設(shè)計方案，并對各方案的優(yōu)缺點進行分析比較，確定了最優(yōu)的解決方案。1 中墩設(shè)備室的作用和對工程的不利影響1.1 中墩設(shè)備室的結(jié)構(gòu)布置和作用底鉸式鋼閘門的翻轉(zhuǎn)主要通過液壓設(shè)備控制門葉的底橫軸來實現(xiàn)。由于底橫軸的截面尺寸主要受鋼閘門高度H和跨度B影響[2]，當河寬較大時，若鋼閘門選取較大的跨度B，則會造成底橫軸外
水電與新能源 2019年11期2019-12-26
- 圖們市石頭河水庫溢洪道設(shè)計
關(guān)鍵詞：溢洪道；中墩；水庫；結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性1 工程概述水庫始建于1951年，1956年2月～1957年12月進行了水庫擴建，1997年底又對輸水洞進行了較全面的加固處理?，F(xiàn)主壩頂長1316m，東西副壩頂分別長327m和390m。水庫建成至今已運行40余年，在防洪、興利、環(huán)境等方面發(fā)揮了很大的作用，但水庫安全標準偏低，不足2000年一遇，尚未達到國家《防洪標準》，屬險庫，需要進行除險加固。2 結(jié)構(gòu)計算（1）現(xiàn)有溢洪道不能滿足規(guī)范要求的消能防沖設(shè)計洪水標準，上游導
科技風 2019年2期2019-10-21
- 復雜地質(zhì)條件下地下廠房頂拱開挖施工技術(shù)
“兩側(cè)導洞領(lǐng)先、中墩擴挖跟進”的方式進行施工。主廠房頂拱層分層高度為7.75m，高程為-16.05～-23.8m。具體分層分區(qū)及效果見圖5。NRDS臨床中又稱為新生兒肺透明膜病，常由新生兒PS分泌不足、肺發(fā)育不成熟、肺泡塌陷[7]。NRDS患兒常出現(xiàn)肺泡換氣功能不足，通氣量不足及二氧化碳潴留導致患兒出現(xiàn)呼吸衰竭，并是導致早產(chǎn)兒死亡的主要原因之一[8]。一般情況下，采用機械通氣和PS干預后，可有效改善NRDS患兒病情，降低患兒病死率。但有研究指出，采用氣管插
水利建設(shè)與管理 2019年8期2019-08-22
- 高速鐵路預頂升鋼混疊合梁橋制造誤差敏感性分析研究
板施工前將鋼梁次中墩、中墩分別頂升20 cm、70 cm；在中跨附近混凝土橋面板施工完成后將中墩處鋼梁下降70 cm，待剩余混凝土橋面板施工完成后再將次中墩處鋼梁下降20 cm。施工過程中，由于鋼梁的頂升與回落，在墩頂會出現(xiàn)較大負反力，為避免梁底出現(xiàn)脫空現(xiàn)象而采用了臨時鎖定裝置。2 鋼板厚度誤差敏感性分析為便于說明分析結(jié)果，建立了圖2所示的坐標系。圖2 坐標系在預頂升施工過程中，最大的負反力出現(xiàn)在次中墩、中墩處的鋼梁分別被頂升20 cm、70 cm后的次中
城市道橋與防洪 2019年8期2019-08-21
- 考慮跨數(shù)影響的單線鐵路簡支梁橋橋墩地震響應(yīng)
圖4所示。圖4 中墩的不同邊界條件采用有限元軟件OpenSEES建立三維有限元模型，分別對橋梁的上部結(jié)構(gòu)、支座、橋墩等主要部件進行模擬，墩底邊界條件為墩底固結(jié)。其中，8 m墩高和25 m墩高的2跨簡支梁橋模型，如圖5 所示。每跨主梁兩端分別放置2個固定球型支座KZQZ3000GD和2個縱向滑動球型支座KZQZ3000 ZX，即每墩墩頂有4個支座，如圖6所示。(a) 8 m墩高模型；(b) 25 m墩高模型(a) 支座布置圖；(b) 連接示意圖2 地震動輸入
鐵道科學與工程學報 2019年3期2019-04-16
- 溢流表孔閘墩結(jié)構(gòu)計算
水電站的溢流表孔中墩結(jié)構(gòu)，采用材料力學法和有限元法，對溢流表孔單孔檢修閘門關(guān)閉時，以及單側(cè)孔泄洪時的工況進行靜力計算分析，為閘墩的結(jié)構(gòu)安全設(shè)計提供參考和依據(jù)。1 溢流表孔閘墩設(shè)計概況1.1 工程概況老撾某水電站泄水建筑物采用開敞式溢流表孔，布置在主河床右側(cè)，共布置5孔12m×18m溢流表孔：主河床布置2孔，右岸導流明渠內(nèi)布置3孔，均采用WES實用堰，堰頂高程均為368.00m，中間為中隔墻壩段。中墩厚4m、邊墩厚度為3m，中隔墻壩段厚8.6m，溢流壩段總寬
水利規(guī)劃與設(shè)計 2018年12期2019-01-16
- 清河水庫第二泄洪洞進口閘中墩體型優(yōu)化研究
粒料[7]。3 中墩的體型設(shè)計試驗研究3.1 直立式中墩3.1.1 橢圓形中墩對上述中墩設(shè)計進行模型試驗，觀察顯示水流流態(tài)隨著水庫蓄水位的提高而不斷變化，且在各級特征水位下，中墩的尾部均產(chǎn)生了強烈的水翅，并沖擊泄洪洞的頂部，水翅跌落處的兩側(cè)水面雍高明顯，中間水面下凹，水面紊動變化十分強烈。此外，隨著庫水位的不斷升高，水流紊動變化更為劇烈，水流流態(tài)進一步變差，并與中墩的壁面發(fā)生分離。總之，采用傳統(tǒng)的橢圓形中墩設(shè)計，會致使兩股高速水流相互碰撞，造成巨大的水流沖
水利技術(shù)監(jiān)督 2018年4期2018-08-29
- 某水電站工程預應(yīng)力閘墩三維有限元分析
墩。泄洪閘有2個中墩和2個邊墩，中墩厚3 m，右邊墩厚3 m，左邊墩為懸臂式擋墻，頂寬1.5 m。左邊墩左側(cè)為門庫壩段，右邊墩右側(cè)為發(fā)電廠房。閘墩錨索布置分主錨索和次錨索。主錨索在中墩對稱布置，在閘墩立面上為扇形布置型式，在水平面上為平行布置型式。中墩主錨索設(shè)4層，外側(cè)8束，內(nèi)側(cè)4束。鋼絞線直徑為15.24 mm，單束由18根鋼絞線組成，單束鎖定噸位0.65FU=3047kN，永存噸位為2742KN，超張拉噸位3016kN?；￠T單支鉸推力15720kN，拉
陜西水利 2018年3期2018-06-13
- 一種橋梁抗傾覆分析及加固的方法
類型及支座間距、中墩支座類型、橋面寬與邊支座間距比、車行道寬、箱室底寬等能體現(xiàn)橋梁傾覆穩(wěn)定性的重要結(jié)構(gòu)參數(shù)，在哈爾濱某立交橋中確定抗傾覆分析對象后，根據(jù)北京市市政工程設(shè)計研究總院有限公司2009年的工作成果，定義兩種臨界傾覆狀態(tài)進行抗傾覆穩(wěn)定性分析。通過施加最不利橫向活荷載，分析橋梁的橫向抗傾覆穩(wěn)定性，并提出采用抗拉設(shè)施的加固處理方案，使獨柱橋梁的抗傾覆穩(wěn)定性能得到有效加強。1 工程概況1.1 哈爾濱某立交介紹立交由A#、B#、C#和D#橋四部分組成。A#
城市道橋與防洪 2018年5期2018-06-11
- 8度區(qū)某景觀高架橋體系比選分析
縱向地震作用下，中墩墩底軸力8 700 kN，彎矩21 748 kN·m，構(gòu)造配筋；剪力2 700 kN，構(gòu)造配筋即可。E1橫向地震作用下，中墩墩底軸力6 000 kN，彎矩13 100 kN·m，構(gòu)造配筋即可；E2縱向地震作用下，中墩墩底軸力8 100 kN，彎矩94 557 kN·m，墩柱進入塑性；E2橫向地震作用下，中墩墩底軸力14 410 kN(拉力)，彎矩32 556 kN·m，墩柱進入塑性。E2作用下，墩柱橫縱向均處于塑性，將墩柱配筋代入模型，
山西建筑 2018年13期2018-06-11
- 西湖沖特大橋主橋結(jié)構(gòu)設(shè)計關(guān)鍵技術(shù)
混凝土連續(xù)剛構(gòu)，中墩固接[1]、邊墩及次中墩設(shè)豎向支座，主梁采用單箱單室截面(見圖2)，支點梁高7.85 m、跨中及邊跨直線段梁高4.85 m，梁底下緣采用1.65次拋物線。引橋采用32.7 m的標準簡支T梁，橫向布置4片，梁高2.7 m。橋墩均采用圓端形空心墩[2-3]，墩高30～81 m，基礎(chǔ)采用群樁基礎(chǔ)。在0～1號、2～3號、8～9號墩之間邊坡傾角高達70°，清除植被后邊坡易失穩(wěn)，兩側(cè)橋臺及鄰近橋墩基礎(chǔ)無法開挖，設(shè)計中采用樁板墻先進行防護，再行開挖，
交通科技 2018年2期2018-04-23
- 袁家口子水源工程閘室斷裂帶處理措施
F1斷裂位于2#中墩和3#中墩之間，斷裂面傾向E（左岸），傾角68°～71°，斷裂左（上盤）為灰褐色凝灰?guī)r、凝角礫巖、巖體破碎，右（下盤）為暗紅色泥質(zhì)粉砂巖、砂巖，中間斷層泥寬3.0～6.0 cm，破碎帶寬一般2.0～4.0 m。泥質(zhì)粉砂巖、砂巖巖體破碎，巖層傾向 E（左岸），傾角 45°～50°，沿層面見有紅褐色泥質(zhì)夾層，寬3.0～5.0 cm。2）F2斷裂位于3#中墩和4#中墩之間，斷裂面傾向E，傾角63°～70°，斷裂左為灰紅色砂巖，右為泥質(zhì)粉砂巖、
山東水利 2018年4期2018-03-25
- 角木塘水電站非完全寬尾墩聯(lián)合消能工應(yīng)用與研究
平面檢修鋼閘門，中墩厚3.5m(第2#、4#孔設(shè)置寬尾墩，下游面375.72m高程以下閘墩厚4.875m)，邊墩厚3.0m，閘墩頂高程為389.0m。溢流壩段設(shè)置交通橋，布置于下游側(cè)閘墩上，橋面高程388.0m。大壩下游消力池斷面為倒梯形，消力池長75.0m，底寬為43.86m，消力池內(nèi)設(shè)置7個消力墩，消力池末端設(shè)置反坡式尾坎，消力池與廠房尾水渠間在355m高程以下設(shè)置3m厚的隔墩。擋水建筑物按50年一遇洪水設(shè)計，相應(yīng)洪峰流量為9610m3/s，500年一
四川水利 2018年6期2018-03-15
- 三跨連續(xù)梁施工合龍順序及臨時固結(jié)解除對內(nèi)力和線形的影響分析
為先邊跨后中跨，中墩臨時固結(jié)在邊跨合龍束張拉一部分后解除。由于邊墩施工較晚，中墩臨時固結(jié)采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)鑿除時間較長，結(jié)合架梁工期等綜合因素，考慮對原設(shè)計合龍順序或解除臨時固結(jié)的階段進行調(diào)整，以縮短施工工期。2 分析方法及分析方案2.1 分析方法該三跨連續(xù)梁采用有限元計算軟件Midas Civil進行施工階段分析計算，主梁采用梁單元模擬，永久支座采用彈性連接和一般支承模擬，邊跨現(xiàn)澆支架采用單向受壓支座模擬，臨時固結(jié)采用一般支承模擬，施工階段考慮自重、預應(yīng)
四川建筑 2018年1期2018-03-08
- 水閘中墩網(wǎng)模混凝土施工技術(shù)研究
限公司陜西省水閘中墩網(wǎng)?；炷潦┕ぜ夹g(shù)研究朱 川渭南中瑞水電建筑有限公司陜西省水利工程建設(shè)中，與傳統(tǒng)木模支模相比，鋼絲網(wǎng)模構(gòu)件在水閘中墩斷面施工中更具經(jīng)濟效益，可有效降低施工成本。于網(wǎng)模混凝土施工技術(shù)來講，其是在鋼絲網(wǎng)水泥薄壁結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，一般可在30到40mm之間控制鋼絲網(wǎng)水泥構(gòu)件厚度，因施工因素影響小，墩臺網(wǎng)?；炷潦┕るy度小。為此，本文在網(wǎng)模混凝土澆筑試驗基礎(chǔ)上，對水閘中墩網(wǎng)?；炷潦┕ひc進行了分析與探究。水閘中墩；網(wǎng)?；炷?；澆筑試驗；施
環(huán)球市場 2017年22期2017-09-04
- 強震下鋼筋混凝土連續(xù)梁橋非線性動力響應(yīng)分析
模式為墩柱破壞,中墩墩底為關(guān)鍵截面;縱向地震動作用下該模型結(jié)構(gòu)加速度反應(yīng)譜小于17.4 m/s2則結(jié)構(gòu)不發(fā)生倒塌破壞;若考慮橋臺對主梁的縱向約束作用,則主梁加速度響應(yīng)增加、主梁位移減小、墩柱受力減輕,且該約束作用隨接觸間隙減小而越發(fā)顯著;若考慮梁和擋塊之間的碰撞,則主梁加速度增大,墩柱受力隨著間隙的增加而增加.該研究成果可為后續(xù)連續(xù)梁橋的抗倒塌設(shè)計和抗震加固提供參考.鋼筋混凝土連續(xù)梁橋;非線性動力響應(yīng)分析;振動臺試驗;地震損傷;倒塌;碰撞在多次大地震中鋼筋
東南大學學報（自然科學版） 2016年6期2016-12-15
- 軌道交通新型節(jié)段預拼橋梁受力特性研究
面，如圖1所示：中墩附近的截面以箱形為主，箱形截面為主要受力區(qū)域；從中墩向邊墩及跨中，截面逐漸由箱形向U形過渡；邊墩墩頂與簡支U梁交接處，連續(xù)梁截面完全變?yōu)閁形。圖1 新型截面連續(xù)梁橋外形示意圖混凝土橋梁的節(jié)段預制拼裝技術(shù)，可以加快施工速度，最大限度地減輕對橋位環(huán)境影響和交通干擾，易于保證工程質(zhì)量，且能降低橋梁生命周期成本［2］?？紤]到上述技術(shù)經(jīng)濟優(yōu)勢，該節(jié)點橋梁施工采用節(jié)段預制拼裝技術(shù)：待橋墩施工完成后，在承臺上搭支架澆筑0號塊件；主梁懸拼節(jié)段采用短線法
城市道橋與防洪 2016年7期2016-11-18
- 淺談VB.net結(jié)合InventoriLogic在工程中的應(yīng)用
底板厚，邊墩厚，中墩厚，閘墩高，孔數(shù)，單孔寬，檢修門槽寬，檢修門槽深等等(見圖1)，然后創(chuàng)建水閘模型。其中參數(shù)名稱盡量用英文表示，這樣做的目的主要是為了和VB.net代碼中的參數(shù)名稱進行相對應(yīng)。2.2定義用戶參數(shù)打開inventor的fx參數(shù)表，將前面列舉出來的參數(shù)依次添加到表中，并賦初始值，然后在注釋列中添加中文解釋，以方便后期進行檢查。見圖2。圖1 水閘結(jié)構(gòu)模型預覽圖2 fx自定義用戶參數(shù)列表2.3將自定義參數(shù)賦予模型將fx中的定義好的參數(shù)賦給模型參數(shù)
黑龍江水利科技 2016年5期2016-09-05
- 高速鐵路(60+100+60)m連續(xù)梁橋墩設(shè)計
，方便使用，固定中墩和活動中墩的墩身尺寸相同。對于有聲屏障、無聲屏障等各種工況組合的梁部荷載，本圖設(shè)計采用相適應(yīng)的設(shè)計條件。橋墩設(shè)計高度：墩全高4～20 m。本圖設(shè)計地震動峰值加速度Ag≤0.15 g，地震動反應(yīng)譜特征周期Tg≤0.55 s。2設(shè)計荷載2.1恒載包括梁重和二期恒載。由于目前橋上無砟軌道結(jié)構(gòu)有多種類型，本次設(shè)計二期恒載按梁部計算數(shù)值包絡(luò)計算，二期恒載為100～180 kN/m。恒載不考慮靜水壓力和浮力。2.2活載活載包括列車豎向靜活載和動力作
鐵道勘察 2016年3期2016-08-01
- 斜交曲線鋼箱梁橋地震動力響應(yīng)分析
相應(yīng)減小，尤其是中墩橫橋向彎矩，2種邊界條件下彎矩差值都超過10%。由于采用nD嵌固法模擬邊界條件時，結(jié)構(gòu)整體剛度偏大，計算結(jié)果偏于保守，設(shè)計人員應(yīng)予以重視。5中墩斜交角對橋梁地震響應(yīng)的影響由于被交路的限制，本橋梁中墩為斜交布置。為了分析中墩斜交角對橋梁地震響應(yīng)的影響，建立中墩斜交角θ分別為20°、40°、70°和90°的樁身土彈簧模型，進行動力時程地震響應(yīng)分析[7]。分析結(jié)果如表4、5及圖4、5所示。從表4、5及圖4、5可知，隨著斜交角度不斷增大，過渡墩
筑路機械與施工機械化 2016年6期2016-07-16
- 枕式橡膠壩塌肩現(xiàn)象的消除措施
式，對于在邊墻及中墩上所選擇錨固線型式而言，在坡腳位置壩體會有水平褶皺出現(xiàn)，并且褶皺深度和中墩坡度或者邊墻坡度存在一定關(guān)系。若坡度為1∶3，這種情況下褶皺相對而言比較淺，褶皺部位將會出現(xiàn)溢流現(xiàn)象，從而會對壩袋實際擋水高度產(chǎn)生影響，并且壩袋膠布很容易出現(xiàn)應(yīng)力集中情況，隨著時間不斷增長，將會導致膠布出現(xiàn)脫膠及老化現(xiàn)象。在橡膠壩邊墻或者中墩方面，日本所選擇錨固線型式與我國存在差異，上游錨固線上坡后以斜直線與下游錨固線相交，對于此種錨固線型式而言，其能夠使壩袋中水
橡塑技術(shù)與裝備 2016年24期2016-03-13
- 豐滿重建工程機組尾水肘管安裝技術(shù)
本，縮短了工期。中墩護頭安裝；弧段縱縫預留；變形處理；豐滿水電站豐滿水電站全面治理（重建）工程為全國首個重建水電站，工程新建6臺機組，單機容量200 MW，新建總裝機1 200 MW。尾水肘管里襯材質(zhì)為Q 235C，20 mm厚，尾水肘管進口直徑為φ9 094 mm，出口尺寸為19 949 mm×4 653 mm，共14節(jié)。設(shè)2個中墩護頭，且中墩護頭均插入尾水肘管。1 尾水肘管安裝工藝流程尾水肘管的安裝，采用逆水流方向逐節(jié)順序安裝，先安裝中墩，在安尾水肘管
東北水利水電 2016年11期2016-03-10
- 淺談日蘭路高里互通立交工程上跨人行天橋安全拆除
兩側(cè)超車道，加固中墩支撐；再放開右幅超車道，封閉左側(cè)車道，改右幅車道雙向通行，并在左幅箱梁跨中搭設(shè)臨時支架，拆除左側(cè)箱梁；清理左幅路面砼渣改左幅雙向通行，封閉右側(cè)車道，距中墩右側(cè)6.7m、13.4米處各搭設(shè)臨時支架，破碎拆除右側(cè)箱梁。本文簡要介紹了在落實好兩保兩樹方針前提下安全拆除高速公路上跨人行天橋的施工方法、過程及要求。日蘭路上跨天橋安全拆除1 工程概況K99+870人行天橋為跨徑2×20米，正交單箱單室普通鋼筋砼現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，箱室頂面寬5.5米，箱梁
中國科技縱橫 2015年21期2015-12-14
- 曲線橋梁中墩梁固結(jié)的若干問題探討
000)曲線橋梁中墩梁固結(jié)的若干問題探討鄧志剛 張定馬(武漢中咨路橋設(shè)計研究院有限公司，湖北 武漢 430000)以實際工程為依托，探討了曲線橋梁在墩梁固結(jié)時，采用不同的墩柱直徑，在各種荷載組合條件下，主梁的支承反力、縱向扭矩值的變化規(guī)律，并提出了一些合理化的設(shè)計建議。曲線橋梁，墩梁固結(jié)，直徑，規(guī)律隨著現(xiàn)代化建設(shè)的發(fā)展，我國交通系統(tǒng)的壓力越來越大。為了保證交通順暢，橋梁的走向必須服從線路的整體走向，造成曲線橋梁在高速公路互通匝道或城市立交中的應(yīng)用越來越普遍
山西建筑 2014年31期2014-08-10
- 控制爆破技術(shù)在清河水庫溢洪道閘墩拆除中的應(yīng)用
m；共5個混凝土中墩和2個邊墩，墩頂高程140.60m，中墩長27m，寬2.5m，邊墩長30m，頂寬1.5m，底寬3.1m，為重力式擋土墻結(jié)構(gòu)。該工程上世紀60年代建成，經(jīng)過50多年運用，閘墩混凝土存在橫向貫縫和剝蝕。本次加固設(shè)計自堰體以上拆除5個中墩，自127.00m高程以上拆除邊墩，溢流堰拆除400mm厚表層混凝土，下部堰體保留。閘墩拆除高度最大16.6m，最小13.6m，拆除混凝土方量5800m3。2 拆除方案溢洪道在汛期擔任調(diào)洪任務(wù)，汛末進行拆除與
陜西水利 2014年3期2014-04-26
- 大伙房橡膠壩運行中發(fā)現(xiàn)的問題及應(yīng)對措施探討
30 m 長，而中墩頂（高程92.3 m）到壩袋頂部高度（90.14 m）過高，高差2.16 m，有時劃橡皮船，有時從翼墻翻下，自帶梯子等攀爬工具，完成七孔壩袋排氣要三、四個小時，耗費體力和精力；5）因2010年及2013年渾河發(fā)生較大洪水，水庫頻繁泄洪，泄洪量較大，尤其是2013年洪水夾帶泥砂對中墩造成污染，對橡膠壩袋啟閉造成磨損；6）上游進水井及下游排水口均在河道，埋在淤沙中，對運行帶來影響；7）在橡膠壩出水口上游、垂直于橡膠壩水流方向有一條污水管線，
東北水利水電 2014年12期2014-02-25
- 水閘中墩網(wǎng)?；炷潦┕さ囊c
61006)水閘中墩網(wǎng)模混凝土施工的要點劉麗娜(齊齊哈爾市水利勘測設(shè)計研究院，黑龍江齊齊哈爾161006)在水閘施工過程中，用鋼絲網(wǎng)模替代傳統(tǒng)木模支模的方式，可節(jié)省大量木材。據(jù)文中分析，同一個水閘中墩設(shè)計斷面施工，采用鋼絲網(wǎng)模構(gòu)件模較木模支膜節(jié)省人工60個，木材100 m2，而只多11 kg鋼筋，具有可觀的經(jīng)濟價值，技術(shù)成熟后建議加以推廣。水閘中墩;鋼絲網(wǎng)模施工;混凝土澆筑;砂漿抹面;優(yōu)點;缺點;技術(shù)指標0 前言在水利水電工程建筑物施工過程中，鋼筋混凝土施
黑龍江水利科技 2014年6期2014-01-21
- 主跨130米預應(yīng)力混凝土大橋的組合模架支撐系統(tǒng)研究和應(yīng)用
摩擦樁設(shè)計。每個中墩下共21根樁。每個邊墩下共設(shè)10根樁。主橋支承體采用大噸位球形支座。中墩墩頂與主梁梁底之間設(shè)抗震銷構(gòu)造。圖1 羅蘊河大橋剖面示意圖圖2 羅蘊河大橋平面位置示意圖1.1 大橋周邊環(huán)境概況大橋周邊場地周圍原為居民住宅和農(nóng)田，存在二處明浜和一處魚塘。羅蘊河大橋下方的河道為規(guī)劃羅蘊河河道。圖3 羅蘊河大橋中墩支點橫斷面圖圖4 羅蘊河大橋跨中橫斷面圖2 羅蘊河大橋箱梁模架體系研究羅蘊河大橋?qū)儆赟6公路新建工程，S6公路是上海市區(qū)聯(lián)通G2高速公路的
中國建材科技 2013年4期2013-02-01
- 某水電站溢洪道預應(yīng)力閘墩計算分析
09m.共有3個中墩和2個邊墩，閘墩沿閘室中心線分縫，邊墩為重力擋土墻式結(jié)構(gòu).閘孔設(shè)疊梁檢修門和弧形工作門，在正常運行情況下，單鉸最大弧門推力高達21326.5kN.由于水推力大，閘墩采用一般的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)強度難以滿足設(shè)計要求.因此，溢洪道閘墩采用預應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，混凝土強度等級為C40.為了確定溢洪道閘墩預應(yīng)力錨索上游錨固端的位置和形式，優(yōu)化溢洪道閘墩預應(yīng)力錨索的布置和永存噸位，本文采用三維有限元法對溢洪道預應(yīng)力閘墩進行了計算分析.1 上游錨固端位置和
中原工學院學報 2012年2期2012-12-27
- 中咀坡水電站溢洪道進口中墩體型優(yōu)化試驗
孔閘室進水，連同中墩共寬24m，中墩寬4m，閘室總長為34m，每孔設(shè)一扇10m ×10.5m(b×h)的弧形工作閘門，不設(shè)檢修門。閘室后緊接著為長41.0m的收縮段，其寬度由24.0m縮窄為12.0m，邊墻收縮角為7.43°。其后依次接長度分別為497.33m和17m的泄洪隧洞和挑流坎。2 溢洪道進水段優(yōu)化設(shè)計研究2.1 進水渠布置形式及泄洪能力中咀坡水電站工程設(shè)計洪水為100年一遇洪水流量，Q=1 070m3/s，校核洪水為1 000年一遇洪水流量，Q=
重慶交通大學學報(自然科學版) 2012年4期2012-11-09
- 大伙房水庫主溢洪道控制段中墩混凝土拆除爆破施工
增檢修鋼閘門。其中墩混凝土拆除爆分區(qū)如圖1所示。圖1 中墩混凝土拆除爆破分區(qū)圖2 中墩混凝土爆破設(shè)計中墩一區(qū)混凝土爆破為例，爆破采用兩排、垂直、方形布孔，分段裝藥爆破。1）布孔參數(shù)。最小抵抗線W＝0.5 m，孔距a＝1.2 m，行距 b＝0.5 m，孔深 L＝4.0 m。2）裝藥參數(shù)。一區(qū)混凝土量 V＝18.4×4×2＝147 m3，單耗 P＝0.4 kg/m3(混凝土)，總藥量 Q＝0.4×147＝578 kg，每孔藥量 Q孔＝1.15AW3＝1.15×
東北水利水電 2012年1期2012-05-31
- 湯河水庫溢洪道主體結(jié)構(gòu)安全分析
m3/s。溢洪道中墩在保壩加固前厚為1.5 m，1975年海城地震時被震裂，后經(jīng)化學灌漿，但整體強度已被削弱。1978年保壩加固的時候中墩在加高的同時，兩邊各加厚0.5 m，厚度達到2.5 m。邊墩也在迎水面加厚0.5 m。2 存在問題海城地震，溢洪道中墩和邊墩均被震裂，中墩兩側(cè)共出現(xiàn)5條豎向裂縫，其中有2對是貫穿裂縫，兩邊墩共出現(xiàn)18條裂縫，震后同年對裂縫進行環(huán)氧處理。1978年進行保壩設(shè)計，閘墩迎水面加厚澆筑50 cm厚混凝土，新老混凝土結(jié)合質(zhì)量較差，
科學之友 2011年7期2011-04-12