板厚
- I 型蜂窩板埋件強(qiáng)脫分析與臨界力矩試驗(yàn)研究
件拉脫；3）蜂窩板厚度不夠，導(dǎo)致膠接面積較小，膠接強(qiáng)度不夠；4）石墨膜開(kāi)孔處直徑大于埋件直徑，導(dǎo)致埋件可在一定空間范圍內(nèi)自由移動(dòng)；5）電池重量較大，埋件在綜合力、力矩的作用下被拉脫。根據(jù)圖1 所示的石墨膜安裝簡(jiǎn)圖，可得其中7 個(gè)導(dǎo)致埋件拉脫的變量，如表1 所示。不同的緊固件公稱直徑DJ對(duì)應(yīng)不同的擰緊力矩，而在生產(chǎn)實(shí)踐中，對(duì)確定的緊固件公稱直徑DJ，其擰緊力矩是有固定要求的，因此，當(dāng)公稱直徑一定時(shí)，對(duì)其實(shí)施的擰緊力矩也是一定的。由于實(shí)際上天緊固件均為鈦合金材
應(yīng)用科技 2023年5期2023-11-13
- 基于結(jié)構(gòu)共同規(guī)范的散貨船槽型艙壁優(yōu)化設(shè)計(jì)
此造成槽型艙壁的板厚大幅增加，最終影響整個(gè)貨艙的結(jié)構(gòu)重量，增加船舶建造成本。因此，對(duì)重壓載艙槽型艙壁進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)是散貨船輕量化設(shè)計(jì)工作中的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。1 槽型艙壁基本設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)于槽型艙壁來(lái)說(shuō)，其基本設(shè)計(jì)參數(shù)主要包括面板寬度a、腹板水平寬度b、腹板寬度c、槽深d、槽形寬度Sw、槽型夾角φ、面板厚度tf和腹板厚度tw（見(jiàn)圖1）。按結(jié)構(gòu)共同規(guī)范的要求：φ≤55°；Sw＝a ＋b；c ＝。因此，本文將a、b、d、tf和tw作為槽型艙壁結(jié)構(gòu)形式優(yōu)化的基本尺度要素［
船舶與海洋工程 2023年3期2023-07-14
- I 型金屬夾芯板試驗(yàn)?zāi)Ｐ涂s比關(guān)系影響分析
驗(yàn)時(shí)，由于結(jié)構(gòu)的板厚與長(zhǎng)度相差多個(gè)量級(jí)，模型設(shè)計(jì)時(shí)常將板厚縮比獨(dú)立出來(lái)。采用方向性量綱分析方法[2-3]，將尺度和厚度作為2 個(gè)相互獨(dú)立的長(zhǎng)度量綱，分別記為L(zhǎng)和t，可推導(dǎo)得到如下相似準(zhǔn)則：由于非線性因素的影響以及方向性量綱分析在極限強(qiáng)度縮比模型設(shè)計(jì)中的局限性，上述相似關(guān)系使得縮比模型的非線性特性在一定程度上存在偏差。當(dāng)CL=Ct時(shí)，相似關(guān)系受縮比的畸變性影響較??；當(dāng)CL和 Ct相差越大時(shí)，其縮比模型的相似度受到的影響也越大。試驗(yàn)縮比模型和原型之間保持一定的
艦船科學(xué)技術(shù) 2023年5期2023-05-04
- 不銹鋼打底TIG焊接電流擬合分析
閱文獻(xiàn)，收集不同板厚的實(shí)際焊接電流數(shù)據(jù)，利用Matlab軟件提供的polyfit函數(shù)及Curve Fitting曲線擬合工具箱確定板厚與焊接電流的最佳曲線關(guān)系，為實(shí)際焊接生產(chǎn)中參數(shù)的選擇提供依據(jù)。1 數(shù)據(jù)的獲取為保證擬合結(jié)果的合理性，查閱文獻(xiàn)得到兩種不同來(lái)源的實(shí)際焊接電流數(shù)據(jù)，分別編號(hào)為來(lái)源1[4]和來(lái)源2[5]。不同板厚下不銹鋼打底TIG焊實(shí)際焊接電流數(shù)據(jù)如表1和表2所示。表1 不同板厚下的焊接電流(來(lái)源1)表2 不同板厚下的焊接電流(來(lái)源2)焊接條件及
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年1期2023-01-16
- 基于細(xì)化分析的客滾船典型節(jié)點(diǎn)優(yōu)化設(shè)計(jì)
況分析，比較增加板厚與優(yōu)化節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)兩種改進(jìn)方式對(duì)節(jié)點(diǎn)應(yīng)力的改善，探討合理的客滾船節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)形式。1 計(jì)算模型1.1 粗網(wǎng)格模型對(duì)某客滾船應(yīng)用BV船級(jí)社軟件VeristarHull進(jìn)行模型前處理與全船有限元計(jì)算，用LR船級(jí)社軟件ShipRight進(jìn)行后處理?？蜐L船全船粗網(wǎng)格模型見(jiàn)圖1。圖1 全船粗網(wǎng)格模型1.2 子模型在全船粗網(wǎng)格有限元模型計(jì)算的基礎(chǔ)上，根據(jù)計(jì)算結(jié)果與船舶結(jié)構(gòu)特點(diǎn)篩選出應(yīng)力集中區(qū)域和重點(diǎn)關(guān)注區(qū)域，以50 mm×50 mm尺寸進(jìn)行細(xì)網(wǎng)格建模，并向
船海工程 2022年6期2023-01-02
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm;沈陽(yáng)市序號(hào)01035～01036、01045～01048的材質(zhì)為Q235;大連市序號(hào)01019～01022的材質(zhì)為ST12;鞍山市序號(hào)01043的材料厚度為0.5mm;盤錦市序號(hào)01031的材料2021年12月份價(jià)格更正為4850.00元/t;鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦 州 營(yíng) 口 阜 新 遼 陽(yáng) 鐵 嶺 朝 陽(yáng) 盤 錦 葫蘆島 4420.00 4450.00 4400.00 4500.00 4450.00 4480.
建筑與預(yù)算 2022年1期2022-02-17
- 板厚與波高對(duì)波紋鋼管涵受力性能影響分析
徑為90 mm，板厚為6 mm。波紋鋼管涵的有限元模型采用Midas FEA建立。波紋鋼管涵的幾何模型包含2.5個(gè)波形，結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示，將波形旋轉(zhuǎn)即可得到波紋鋼管涵的幾何模型，旋轉(zhuǎn)半徑為0.5 m，得到的波紋鋼管涵的跨度為1 m。圖1 波形鋼板結(jié)構(gòu)尺寸(單位：mm)鋼板的本構(gòu)模型設(shè)置為彈性模型，彈性模量為210 GPa，容重為78.5 kN/m3，泊松比為0.3。土體的本構(gòu)模型設(shè)置為摩爾-庫(kù)倫模型，彈性模量為81 MPa，容重為19.3 kN/m3，泊
- 某框架樓板厚度變化對(duì)樓板變形影響分析
混凝土框架結(jié)構(gòu)中板厚度的變化會(huì)影響樓板自身的變形和改變樓板受力傳力路徑，許多學(xué)者對(duì)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)及其構(gòu)件方面進(jìn)行了大量的研究[1-6]。結(jié)合具體工程實(shí)例，采用有限元法，分析了框架結(jié)構(gòu)中樓板厚度的變化對(duì)樓板沿長(zhǎng)跨在X、Y和Z向的變形影響。1 工程概況某亭子，長(zhǎng)跨6m，短跨4m，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，沿長(zhǎng)向?yàn)閄方向，短向?yàn)閅方向，豎向?yàn)閆方向。利用有限元軟件分析了在不同樓板厚度變化下，樓板各方向變形性狀。樓板變化參數(shù)見(jiàn)表1。表1 樓板變化參數(shù)2 樓板變形
廣東建材 2021年10期2021-11-10
- 液壓支架掩護(hù)梁結(jié)構(gòu)性能分析與優(yōu)化
，對(duì)銷軸位置處的板厚進(jìn)行處理，以期改善銷軸位置處的應(yīng)力分布，對(duì)掩護(hù)梁的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。為了確定板厚與應(yīng)力的關(guān)系，選擇板厚在10~90 mm之間進(jìn)行取值，對(duì)不同情形下的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行分析計(jì)算，得到應(yīng)力的大小變化如圖4所示。圖3 掩護(hù)梁銷軸最大應(yīng)力（MPa）放大圖圖4 最大應(yīng)力值隨板厚的變化曲線從圖4中可以看出，隨著銷軸位置板厚的增加，銷軸受到的最大應(yīng)力值有所降低，同時(shí)可以看到，隨著板厚的增加，最大應(yīng)力值降低的幅度并不大，且降低的幅度越來(lái)越小，這表明，增加銷軸位置
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2021年9期2021-10-15
- LNG全容儲(chǔ)罐罐內(nèi)鋁板材料標(biāo)準(zhǔn)分析
情況：兩者規(guī)定的板厚范圍略有差別，板厚3.0～6.3 mm時(shí)兩規(guī)范屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度均一致；板厚大于6.3 mm小于等于40.0 mm時(shí)，國(guó)標(biāo)屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度要求略低。斷后伸長(zhǎng)率有略微差別。3 公差美標(biāo)ASTM B209M第16節(jié)提到，尺寸公差按照ANSI H35.2M執(zhí)行。國(guó)標(biāo)采用3880.3—2012一般工業(yè)用鋁及鋁合金板、帶材第3部分：尺寸偏差)，熱軋板材普通級(jí)不要求對(duì)角線偏差，不要求側(cè)邊彎曲度。板尺信息基于某項(xiàng)目料表。對(duì)比情況：各公差參數(shù)對(duì)比表如
化工管理 2021年25期2021-09-24
- 控制蓋板玻璃清邊損失率的方法
; 清邊寬度; 板厚; 損失率; 生產(chǎn)成本前 言 提高產(chǎn)品質(zhì)量降低生產(chǎn)成本是提高產(chǎn)品競(jìng)爭(zhēng)力的最重要的途徑，隨著玻璃市場(chǎng)的日益嚴(yán)峻及競(jìng)爭(zhēng)的白熱化就顯得更加迫切，當(dāng)然提高產(chǎn)品質(zhì)量要以不提高或略提高生產(chǎn)成本為前提，即符合價(jià)值工程的節(jié)約型及投資型的理念，或者是在保證質(zhì)量的前提下，最大限度地降低生產(chǎn)成本，以增加降價(jià)的空間提高競(jìng)爭(zhēng)力?；蛘哒f(shuō)在降低了成本的同時(shí)，提高了產(chǎn)品的質(zhì)量，符合價(jià)值工程的雙向原則，這是在任何產(chǎn)品在生產(chǎn)時(shí)都要堅(jiān)持的基本出發(fā)點(diǎn)。光能電池蓋板玻璃在生產(chǎn)中
電子樂(lè)園·中旬刊 2021年1期2021-09-10
- 板厚對(duì)T2紫銅板U形彎曲回彈的影響＊
生純彎曲變形，在板厚0.15～2.0mm的范圍內(nèi)選擇7種厚度的T2紫銅彎曲試樣，試樣長(zhǎng)75mm，寬35mm，厚度分別為0.15mm、0.20mm、0.40mm、0.60mm、1.0mm、1.5mm、2.0mm。其化學(xué)成分如表1所示。試驗(yàn)設(shè)備為裝有U型彎曲模的YL41-40T型單臂液壓機(jī)，其中彎曲凸模安裝在壓頭上，彎曲凹模固定在工作臺(tái)上。表1 T2紫銅的化學(xué)成分 %2.2 試驗(yàn)方案將7個(gè)試樣依次放在U型彎曲模上彎曲，操縱液壓機(jī)使壓頭下降，彎曲凸模接觸試樣后彎
模具制造 2021年4期2021-06-07
- 沖擊回波法檢測(cè)小箱梁孔道壓漿缺陷的研究
心公式也不一樣：板厚和普通空洞頻率公式為f=βCP/2T，鋼筋頻率為f=βCP/4d；其中，β為板狀結(jié)構(gòu)的形狀因子，取0.96；CP為測(cè)試的P波波速；T為結(jié)構(gòu)物板厚或空洞深度；d為鋼筋埋置深度。在檢測(cè)灌漿質(zhì)量時(shí)，灌漿飽滿程度不同，其特征頻率響應(yīng)也不同[12]，具體如圖2所示。表1 常見(jiàn)材料波阻抗2 模型制作及準(zhǔn)備2.1 儀器簡(jiǎn)介及注意事項(xiàng)2.1.1儀器簡(jiǎn)介本次試驗(yàn)所用沖擊回波儀的測(cè)試系統(tǒng)主要由6個(gè)部分組成，如圖3所示。波速測(cè)試儀：將小球置于一側(cè)，可通過(guò)兩個(gè)
山西建筑 2021年7期2021-03-30
- ◆ 黑色及有色金屬
1022 的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023 的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024 的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025 的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026 的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027 的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029 的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030 的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031 的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032 的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)0103
建筑與預(yù)算 2020年11期2021-01-13
- 板厚對(duì)閘門結(jié)構(gòu)自振頻率的影響
一階自振數(shù)據(jù)繪制板厚—自振頻率圖形，以便直觀反映板厚與自振頻率的關(guān)系。2 板厚對(duì)閘門結(jié)構(gòu)自振頻率影響理論推導(dǎo)眾所周知，自振頻率是指彈性體或彈性系統(tǒng)自身固有的振動(dòng)頻率，又稱“固有頻率”。是彈性體或彈性系統(tǒng)的固有屬性，其數(shù)值與初始條件和所受外力的大小無(wú)關(guān)。對(duì)于多質(zhì)點(diǎn)體系，忽略阻尼影響吋，自振頻率與自身質(zhì)量及其分布(剛度)、邊界支承條件以及振動(dòng)型式(稱為“振型”)有關(guān)。振型是對(duì)應(yīng)于頻率而言的，一個(gè)固有頻率對(duì)應(yīng)于一個(gè)振型。按照頻率從低到高的排列，依次稱為第一階振型
中國(guó)水能及電氣化 2020年12期2021-01-13
- 電鍍面積計(jì)算方法分析
據(jù)。針對(duì)PCB的板厚、銅厚、圖形、孔徑、孔數(shù)等方面進(jìn)行分析，了解這些因素對(duì)電鍍面積的影響。（1）板厚與電鍍面積（見(jiàn)表1）。表1 板厚與電鍍面積關(guān)系（2）銅厚與電鍍面積，如表2。表2 銅厚與電鍍面積關(guān)系（3）孔徑與電鍍面積，如表3。表3 孔徑與電鍍面積關(guān)系（4）孔數(shù)與電鍍面積（見(jiàn)表4）。表4 孔數(shù)與電鍍面積關(guān)系（5）圖形數(shù)與電鍍面積（見(jiàn)表5）。表5 圖形與電鍍面積關(guān)系2 根據(jù)流程，影響鍍銅錫面積因子分析PCB生產(chǎn)流程原理：開(kāi)料—鉆孔—沉銅—外光成像—鍍銅錫—
印制電路信息 2020年12期2021-01-09
- 基于踩踏剛度的踏步板結(jié)構(gòu)優(yōu)化
支架的結(jié)構(gòu)形式和板厚兩個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化。2 問(wèn)題的提出某車型一輪試制后，發(fā)現(xiàn)乘員踩踏在踏步板后端時(shí)，踩踏變形較大，實(shí)車測(cè)量踏板裝飾罩后沿的變形量約10 mm，結(jié)果如圖1所示。商品性評(píng)價(jià)指出踩踏變形太大，并且乘員踩踏在踏板后端的頻次較高，踩踏缺乏安全感。圖1 踩踏變形3 踏步板的踩踏分析3.1 踏步板結(jié)構(gòu)概述踏步板總成由踏步板、踏步板裝飾罩和踏步板支架構(gòu)成，其中踏步板裝飾罩為非主要承載零件，主要起裝飾作用，而踏步板和踏步板支架是主要的承載零件，踩踏剛度與這些零
汽車文摘 2020年1期2020-12-30
- ◆ 黑色及有色金屬
1022 的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023 的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024 的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025 的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026 的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027 的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029 的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030 的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031 的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032 的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)0103
建筑與預(yù)算 2020年10期2020-11-04
- 插銷孔開(kāi)孔對(duì)圓柱型板殼樁腿結(jié)構(gòu)強(qiáng)度影響研究
般可體現(xiàn)為對(duì)樁腿板厚的折減。在以往的樁腿設(shè)計(jì)中，大多為貼覆板型樁腿，由于覆板對(duì)于總縱強(qiáng)度具有補(bǔ)償作用，因此在考慮插銷孔的折減時(shí)，大多出于保守考慮，直接在整個(gè)長(zhǎng)度范圍內(nèi)扣除插銷孔開(kāi)孔截面積；而對(duì)于光壁式樁腿，并無(wú)覆板的總強(qiáng)度補(bǔ)償，再沿樁腿長(zhǎng)度扣除全部插銷孔開(kāi)孔截面積就使樁腿扣除過(guò)多，過(guò)于保守的折減使光壁型樁腿需求的壁厚過(guò)大且不經(jīng)濟(jì)。對(duì)于光壁型樁腿，如何確定插銷孔對(duì)于樁腿總強(qiáng)度的折減度，并快速根據(jù)不同的樁腿插銷孔大小及間距確定板厚折減系數(shù)，是本論文討論的重點(diǎn)；
船舶 2020年5期2020-10-26
- 懸掛式單軌軌道梁關(guān)鍵結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究
高及其跨度而言，板厚非常小，屬于典型的薄壁單元。為保證列車運(yùn)行的安全性和舒適性，需要對(duì)軌道梁的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性進(jìn)行整體和局部的校核[6]。根據(jù)《懸掛式單軌交通設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（DBJ 51/T099—2018）規(guī)定，懸掛式單軌系統(tǒng)軌道梁的整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定的驗(yàn)算按照《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（TB 10091—2017）的規(guī)定執(zhí)行[7]。2.2 設(shè)計(jì)荷載與組合設(shè)計(jì)時(shí)需要計(jì)算的荷載如表1所示[8]。表1 軌道梁主要設(shè)計(jì)荷載2.3 軌道梁尺寸擬定我國(guó)城市人口眾多且
工程技術(shù)研究 2020年16期2020-09-22
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm；序號(hào)01023的鋼板板厚為10mm； 序號(hào)01024的鋼板板厚為12～14mm； 序號(hào)01025的鋼板板厚為16～40mm； 序號(hào)01026的鋼板板厚為40～50mm；序號(hào)01027的鋼板板厚為50～60mm；序號(hào)01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm；序號(hào)01030的鋼板板厚為12～14mm；序號(hào)01031的鋼板板厚為16～40mm；序號(hào)01032的鋼板板厚為40～50mm；序號(hào)01033的鋼板板厚為50
建筑與預(yù)算 2020年6期2020-07-03
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01033的鋼板板厚為50
建筑與預(yù)算 2020年5期2020-06-15
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01033的鋼板板厚為50
建筑與預(yù)算 2020年4期2020-06-05
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01033的鋼板板厚為50
建筑與預(yù)算 2020年3期2020-05-22
- 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01033的鋼板板厚為50
建筑與預(yù)算 2020年2期2020-04-16
- ◆ 黑色及有色金屬
01022的鋼板板厚為3mm、8mm;序號(hào)01023的鋼板板厚為10mm; 序號(hào)01024的鋼板板厚為12～14mm; 序號(hào)01025的鋼板板厚為16～40mm; 序號(hào)01026的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01027的鋼板板厚為50～60mm;序號(hào)01028、01029的鋼板板厚為8mm、10mm;序號(hào)01030的鋼板板厚為12～14mm;序號(hào)01031的鋼板板厚為16～40mm;序號(hào)01032的鋼板板厚為40～50mm;序號(hào)01033的鋼板板厚為50
建筑與預(yù)算 2020年1期2020-03-14
- 立式鋼制儲(chǔ)油罐焊接變形分析及控制
式鋼制儲(chǔ)油罐的壁板厚度大于6 毫米的情況下，為了確保焊接效果，必須要在壁板位置開(kāi)設(shè)坡口。焊接中，溫度上升，由于熱脹冷縮效應(yīng)，在壓力的作用下熱影響區(qū)、焊縫金屬常會(huì)發(fā)生收縮[2]。同時(shí)，在熱影響區(qū)、焊縫金屬冷卻時(shí)，在拉力的作用下，橫向收縮的均勻性下降，最終導(dǎo)致角變形、局部凹凸度超標(biāo)等問(wèn)題的發(fā)生。在由于焊縫收縮引起的角變形控制中，需要在完成立焊縫組對(duì)后引入弧形卡板，以此達(dá)到增強(qiáng)局部剛性的效果。此時(shí)，應(yīng)當(dāng)落實(shí)的操作如下：在展開(kāi)實(shí)際的焊接操作前，在每道立焊縫上焊接2
化工管理 2020年12期2020-01-14
- 散貨船連續(xù)縱向艙口圍板設(shè)計(jì)
圖4中減薄區(qū)域的板厚，但保持艙口角隅處的嵌厚板不變，使圖5中考察單元的平均von Mises應(yīng)力和原始方案(case1)相等。圖5 主甲板von Mises應(yīng)力考察區(qū)域7種方案應(yīng)力結(jié)果對(duì)比見(jiàn)表1。表1 主甲板考察區(qū)域的平均von Mises應(yīng)力注：平均von Mises應(yīng)力為按單元面積加權(quán)平均。對(duì)比case1和case2可以看出，當(dāng)縱向艙口圍板連續(xù)后，主甲板的平均von Mises應(yīng)力下降。對(duì)比case3～case7可以看出，當(dāng)不斷減小圖4中減薄區(qū)域的板厚
船海工程 2019年6期2019-12-25
- 超聲波激勵(lì)不同厚度平板對(duì)紙張干燥均勻性的影響
明，超聲波激勵(lì)平板厚度2 mm時(shí)能夠較為均勻地分布超聲聲場(chǎng)能量;在超聲波作用20 s內(nèi)，紙張不同區(qū)域的脫水率偏差在0.5%之內(nèi)，表面溫度隨干燥時(shí)間的增加升溫平緩，滿足紙張干燥要求。關(guān)鍵詞：超聲波;紙張干燥;板厚;脫水效果;干燥均勻性中圖分類號(hào)：TS734+.8文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：ADOI： 10. 11980/j.iSsn.0254-508X.2019. 12. 006對(duì)于從事造紙行業(yè)的工作者而言，一項(xiàng)重要的工作就是通過(guò)技術(shù)進(jìn)步制造先進(jìn)裝備并應(yīng)用到造紙環(huán)節(jié)中來(lái)達(dá)到
中國(guó)造紙 2019年12期2019-09-10
- 車門內(nèi)護(hù)板側(cè)碰性能改善
以上的截面系數(shù)，板厚需增大1.2 mm，此時(shí)截面系數(shù)為34＞33.7。按照板厚增加1.2 mm 的方案，對(duì)數(shù)據(jù)形狀進(jìn)行結(jié)構(gòu)改善，改善后的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)，如圖4所示，紅色區(qū)域?yàn)樾枰黾?span id="syggg00" class="hl">板厚的區(qū)域，黃色區(qū)域?yàn)楸苊獬霈F(xiàn)縮痕[3]的過(guò)渡區(qū)域。圖4 汽車車門內(nèi)護(hù)板裝飾條改善后的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)2.3 模流分析由于增加的板厚超過(guò)1 mm，需要進(jìn)行模流分析，確定注塑工藝的可行性。對(duì)優(yōu)化后的數(shù)據(jù)進(jìn)行模流分析，結(jié)果顯示，如圖5所示，當(dāng)板厚增大到3.7 mm 時(shí)，產(chǎn)品表面容易出現(xiàn)縮痕，將會(huì)
汽車工程師 2019年7期2019-08-12
- UHPC薄板屈曲試驗(yàn)及臨界板厚比研究
UHPC板的臨界板厚比。2 UHPC薄板試驗(yàn)2.1 試驗(yàn)構(gòu)件及試驗(yàn)板制作板按照其厚度可分為厚板、薄板和薄膜3種。將板的厚度t與板幅面的最小寬度b相比，當(dāng)(1∶80～1∶100)UHPC試驗(yàn)板均為矩形薄板，板的高厚比、寬厚比和邊界條件為主要變化參數(shù)，板的厚度均為26 mm，高厚比30.8～46.2，寬厚比21.2～42.3，共19個(gè)試件，邊界條件為四邊簡(jiǎn)支、兩邊簡(jiǎn)支兩邊自由、兩邊固定兩邊自由。試件制作配合比見(jiàn)表1，試驗(yàn)板的UHPC立方體強(qiáng)度為120 MPa，
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2019年7期2019-07-10
- 基于GPS觀測(cè)分析青島地區(qū)電離層板厚變化特性
0 引 言電離層板厚是一個(gè)重要的電離層特征參數(shù),是指電離層的總電子含量(TEC)與F2層峰值電子密度(NmF2)的比值.它包涵有豐富的電離層環(huán)境信息, 如電離層電子密度分布的頂部和底部結(jié)構(gòu)、電子和離子溫度、離子成分等,因此,它在空間工程技術(shù)應(yīng)用和空間物理研究上都有著重要價(jià)值.隨著衛(wèi)星無(wú)線電信標(biāo)探測(cè)技術(shù)的應(yīng)用,利用衛(wèi)星信標(biāo)測(cè)量能獲取電離層TEC信息,進(jìn)而用電離層板厚變化特征進(jìn)行分析研究.多位學(xué)者[1-5]基于單頻衛(wèi)星信標(biāo)測(cè)量,利用法拉第旋轉(zhuǎn)效應(yīng)提取電離層TE
全球定位系統(tǒng) 2019年1期2019-03-14
- 截面厚度對(duì)現(xiàn)澆板早期裂縫的影響分析
澆板為研究對(duì)象。板厚120mm，縱橫框架梁截面尺寸為450×800mm，梁板采用C30混凝土一起澆筑，在14天后拆模；框架柱截面尺寸為 5 00×5 00mm，采用 C40混凝土。本工況計(jì)算中對(duì)現(xiàn)澆樓板在早期階段所受荷載情況，不考慮板的自重，只考慮溫度作用和收縮的影響，同時(shí)考慮混凝土徐變影響；應(yīng)力計(jì)算時(shí)，混凝土按各向同性線彈性材料考慮。這里為了簡(jiǎn)化計(jì)算，對(duì)于梁、板的熱膨脹系數(shù)aT和波松比，在整個(gè)過(guò)程中都被認(rèn)為是常數(shù)，分別取為本文在現(xiàn)澆樓板早期應(yīng)力有限元計(jì)算
四川水泥 2018年11期2018-11-26
- 一種確保母鉸軸耳板內(nèi)開(kāi)檔精度的工藝方法
0、件261）的板厚為45mm，要求與主板（件198）的對(duì)接焊縫為全熔透焊，母鉸軸耳板裝焊后會(huì)產(chǎn)生較大的角變形。1.2 母鉸軸耳板的選擇由于母鉸軸耳板的寬度尺寸?。ㄗ顚捥帪?50mm），因此變形量有限，如采用油壓機(jī)等機(jī)械方法矯正變形，容易造成焊縫撕裂。無(wú)法保證母鉸軸耳板的內(nèi)開(kāi)檔精度尺寸。兩片母鉸軸耳板的內(nèi)開(kāi)檔尺寸為80mm，裝焊完成后，現(xiàn)有的數(shù)控鏜銑床無(wú)法對(duì)其加工，不能保證母鉸軸耳板的內(nèi)開(kāi)檔精度尺寸。經(jīng)過(guò)分析后，采用以下方法對(duì)母鉸軸耳板的內(nèi)開(kāi)檔尺寸進(jìn)行加工
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2018年10期2018-11-15
- 分離式混凝土防滲面板結(jié)構(gòu)及施工方法研究
面板；幾何尺度；板厚；施工方法1、分離式面板應(yīng)用現(xiàn)狀及特點(diǎn)混凝土面板堆石壩是一種當(dāng)?shù)夭牧蠅?，相?duì)于其他壩型，具有諸多方面的優(yōu)勢(shì)，隨著壩體碾壓技術(shù)的發(fā)展，使得混凝土面板壩得到了較好較快的發(fā)展?；炷撩姘遄鳛槊姘鍓蔚闹饕罎B構(gòu)造，是面板壩防滲體系中的核心，面板的結(jié)構(gòu)形式和防滲能力都是關(guān)注的重點(diǎn)。早期的面板堆石壩大多為拋填堆石，采用的分離式面板幾何尺寸較大，適應(yīng)拋填壩體變形能力較低，又由于在厚度有限的尺寸條件下，面板變形伸縮縫的止水結(jié)構(gòu)又較復(fù)雜，致使面板發(fā)生嚴(yán)重
水能經(jīng)濟(jì) 2018年4期2018-10-19
- 集裝箱船典型艙口蓋定位銷支撐結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析簡(jiǎn)化方法
于定位銷支撐結(jié)構(gòu)板厚的計(jì)算公式，隨著集裝箱船尺度[2]與甲板上集裝箱堆重[3]的逐漸增大，傳遞到定位銷上的載荷也在增大，對(duì)于20 000 TEU級(jí)的集裝箱船，定位銷所承受的載荷可以達(dá)到500 kN左右。目前在設(shè)計(jì)過(guò)程中，往往只能根據(jù)定位銷載荷參照母型船進(jìn)行支撐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，利用有限元分析計(jì)算來(lái)校核構(gòu)件尺寸。由于定位銷附件艙口蓋墊塊及綁扎橋立柱的加強(qiáng)較多，建立細(xì)網(wǎng)格模型費(fèi)時(shí)費(fèi)力。為此，考慮通過(guò)有限元分析的方法，對(duì)現(xiàn)有定位銷支撐結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，歸納出支撐結(jié)構(gòu)板厚、最
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 強(qiáng)度及裂縫雙控條件下鋼筋混凝土板截面優(yōu)化設(shè)計(jì)探討
4］計(jì)算單筋最優(yōu)板厚或最優(yōu)配筋率上，忽略了裂縫限值條件，而在給水排水混凝土結(jié)構(gòu)截面設(shè)計(jì)過(guò)程中，必須要進(jìn)行裂縫驗(yàn)算，并且往往也對(duì)配筋起控制作用，所以承載力控制條件下的“最優(yōu)板厚”并不是真正的最優(yōu)板厚。另外，混凝土板中往往有兩層及以上受力鋼筋承受面外彎矩，因此十分有必要進(jìn)行承載力及裂縫雙控條件下多層鋼筋受力的最優(yōu)板厚及最優(yōu)配筋率研究。本文通過(guò)引入鋼筋混凝土構(gòu)件受彎承載力計(jì)算及裂縫驗(yàn)算公式，在滿足結(jié)構(gòu)安全和裂縫限值的條件下，對(duì)單位面積鋼筋混凝土板造價(jià)目標(biāo)函數(shù)求導(dǎo)
特種結(jié)構(gòu) 2018年4期2018-08-20
- 預(yù)成形型面對(duì)二道次漸進(jìn)成形板厚分布的影響
成形型面條件下的板厚和等效塑性應(yīng)變分布，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證.研究結(jié)果表明：半徑為80 mm的圓弧狀預(yù)成形型面?zhèn)让孑喞€可獲得更均勻的板材厚度分布、更大的最小板材厚度、更小的等效塑性應(yīng)變；二道次最小厚度分布并不取決于整個(gè)塑性變形區(qū)的大小，而決定于第二道次實(shí)際參與的變形區(qū)域大小，而該區(qū)域的大小決定于預(yù)成形型面的設(shè)計(jì)；最終板厚分布和預(yù)成形型面曲率并不存在線性關(guān)系，當(dāng)切線夾角為40°左右時(shí)，板厚分布最均勻.關(guān)鍵詞：二道次漸進(jìn)成形；預(yù)成形型面；成形質(zhì)量；板厚中圖分類號(hào)
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2018年6期2018-07-18
- 基于Hypermesh和Nastran聯(lián)合仿真的汽車起重機(jī)轉(zhuǎn)臺(tái)結(jié)構(gòu)優(yōu)化
通過(guò)對(duì)不同槽鋼和板厚進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，對(duì)比出在盡可能少的增加重量的前提下，能減小轉(zhuǎn)臺(tái)側(cè)向剛度的最優(yōu)方案，從而使得上車實(shí)際運(yùn)行更加平穩(wěn)。該方法可為汽車起重機(jī)或者其它工程機(jī)械提供計(jì)算方法：1.建模針對(duì)某款汽車起重機(jī)，利用proe中基本建模工具，建立三維模型：1.1有限元模型整體轉(zhuǎn)臺(tái)采用面模型，轉(zhuǎn)臺(tái)座圈用實(shí)體模型，單元類型：薄板件為殼（2Dshell）單元、實(shí)體部分為八結(jié)點(diǎn)實(shí)體單元（座圈等厚板）利用有限元軟件hypermesh建立有限元模型1.2添加約束固定約束：固
科學(xué)與財(cái)富 2018年33期2018-01-02
- 基于氣熔比的氧化鋯陶瓷薄板激光切割質(zhì)量研究
，研究了氣熔比和板厚對(duì)激光切割氧化鋯陶瓷板質(zhì)量的影響，即氣熔比對(duì)切縫質(zhì)量、切面條紋形貌及粗糙度的影響。對(duì)氣熔比分別為0.099、0.160、0.184和0.202的4組試件進(jìn)行觀測(cè)，發(fā)現(xiàn)提高氣熔比可明顯改善切縫質(zhì)量，增大切面條紋光滑區(qū)長(zhǎng)度和條紋波長(zhǎng)，切面粗糙度由6.969 μm降低到2.482 μm。同時(shí)對(duì)板厚分別為0.8 mm、1.0 mm、1.5 mm、3.0 mm的4組試件進(jìn)行觀測(cè)，隨著板厚的增加，氣熔比減小，切縫質(zhì)量降低，切面粗糙度由5.946 μ
中國(guó)機(jī)械工程 2017年5期2017-03-14
- 試論機(jī)械構(gòu)件展開(kāi)時(shí)的板厚處理
過(guò)程中就必須考慮板厚的影響，按照一定規(guī)律對(duì)放樣圖和展開(kāi)圖作相應(yīng)的修正，以使成形后的構(gòu)件符合設(shè)計(jì)要求。一、構(gòu)件表面彎曲時(shí)的板厚處理1.曲面板彎曲時(shí)的板厚處理板料經(jīng)過(guò)彎曲加工形成曲面板構(gòu)件表面時(shí)。板的厚度為t，里皮彎曲半徑為r，彎曲過(guò)程中，板的外皮受拉力而伸長(zhǎng)，板的內(nèi)皮受壓力而縮短，在內(nèi)外皮之間應(yīng)該有一個(gè)層面上的材料，既不伸長(zhǎng)，又不縮短，把這個(gè)長(zhǎng)度不變的層面叫做中性層，其彎曲半徑為R。一般當(dāng)r/δ＞5時(shí)，常把板料的中心層作為中性層，這時(shí)，R=r+δ/2；而當(dāng)r
環(huán)球市場(chǎng) 2017年36期2017-03-09
- 基于舒適度的壓型鋼板混凝土樓蓋板厚取值研究
數(shù)值分析，研究樓板厚度與固有頻率、峰值加速度之間的關(guān)系，并給出了滿足舒適度要求的板厚建議公式。結(jié)果表明：現(xiàn)有規(guī)范對(duì)于人行荷載的簡(jiǎn)化忽略了人板耦合等不利因素，使得峰值加速度計(jì)算結(jié)果偏小，人行激勵(lì)模型應(yīng)當(dāng)考慮多階簡(jiǎn)諧激勵(lì)、作用位置變化以及人與樓蓋相互作用；隨著板厚的增加，剛度和質(zhì)量對(duì)于樓蓋體系固有頻率的影響有一個(gè)臨界點(diǎn)使固有頻率取最小值，一味增加次梁數(shù)目到后期往往事倍功半；通過(guò)改變結(jié)構(gòu)體系的布置來(lái)滿足舒適度要求往往比改變板厚更為高效、經(jīng)濟(jì)；由于單人行走過(guò)程中樓
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2016年6期2017-01-18
- 激光拼焊鋼板零件的形狀固定性
度的重要課題。對(duì)板厚和強(qiáng)度各異的薄鋼板進(jìn)行激光焊接后，做HAT彎曲試驗(yàn)，根據(jù)脫模后的回彈量研究形狀固定性。通過(guò)FEM模擬確認(rèn)試驗(yàn)結(jié)果和應(yīng)力狀態(tài)。激光拼焊鋼板有軟鋼板SPC270（A材）和高強(qiáng)度鋼板SPC440（B材）兩種。板厚t=0.8mm材料用A1、B1表示。板厚t=1.2mm材料用A2、B2表示。A材抗拉強(qiáng)度比與板厚差異基本無(wú)關(guān)，A2的屈服應(yīng)力σs低，δ、n、r值大。對(duì)于B材，B2的σs、n值小于B1，而B(niǎo)2的σB、δ、r值比B1大。將上述鋼板切成長(zhǎng)2
汽車文摘 2016年1期2016-12-10
- 新型“U”型鋼筋馬凳在現(xiàn)澆雙層鋼筋樓板中的應(yīng)用
馬凳能在幾種不同板厚中使用，同時(shí)同一種板厚，也能使用不同規(guī)格的馬凳；③新型“U”型鋼筋馬凳能利用架起鋼筋的自身彈性，在外部荷載卸除后，能自行彈起，恢復(fù)原狀。1.2適用范圍新型“U”形鋼筋馬凳主要應(yīng)用樓板、地下室及水池底板頂板等水平構(gòu)件雙層鋼筋施工中，以及雨蓬板、懸挑板等水平懸挑構(gòu)件的懸挑鋼筋施工中。2 新型“U”形鋼筋馬凳加工制作要求2.1加工制作要求新型“U”形鋼筋馬凳的成品形狀如下圖所示。兩肢夾角在30°～45°，單肢長(zhǎng)度為1.5～2倍板厚，兩肢下腳垂
安徽建筑 2016年4期2016-11-10
- 氧化鋯陶瓷板激光切割熔化物顆粒形態(tài)研究
熔比控制方法，對(duì)板厚分別為0.8 mm、1 mm、1.5 mm、3 mm的氧化鋯陶瓷板進(jìn)行激光切割實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：不同板厚參數(shù)下，球形熔化物顆粒所占百分比范圍從99.21%降到89.81%，圓餅形從0.79%升至7.44%，啞鈴形從0升至2.75%。隨著板厚的增加，圓餅形和啞鈴形顆粒所占百分比增大，球形顆粒所占百分比降低，球形顆粒平均直徑和標(biāo)準(zhǔn)差隨之增大，切面粗糙度由2.287 μm增加到5.946 μm。建立了熔化物去除幾何模型，闡述了熔化物顆粒與切
中國(guó)光學(xué) 2016年5期2016-10-26
- 淺析機(jī)械構(gòu)件展開(kāi)時(shí)的板厚處理
過(guò)程中就必須考慮板厚的影響，按照一定規(guī)律對(duì)放樣圖和展開(kāi)圖作相應(yīng)的修正，以使成形后的構(gòu)件符合設(shè)計(jì)要求?！娟P(guān)鍵詞】機(jī)械構(gòu)件展開(kāi)板厚處理一、構(gòu)件表面彎曲時(shí)的板厚處理1.曲面板彎曲時(shí)的板厚處理板料經(jīng)過(guò)彎曲加工形成曲面板構(gòu)件表面時(shí)。板的厚度為t，里皮彎曲半徑為r，彎曲過(guò)程中，板的外皮受拉力而伸長(zhǎng)，板的內(nèi)皮受壓力而縮短，在內(nèi)外皮之間應(yīng)該有一個(gè)層面上的材料，既不伸長(zhǎng)，又不縮短，把這個(gè)長(zhǎng)度不變的層面叫做中性層，其彎曲半徑為R。一般當(dāng)r/δ>5時(shí)，常把板料的中心層作為中性層
讀寫(xiě)算·基礎(chǔ)教育研究 2016年3期2016-05-30
- 熱軋板帶橫向厚度分布的預(yù)測(cè)與控制
．關(guān)鍵詞:熱軋;板厚;神經(jīng)網(wǎng)絡(luò);預(yù)測(cè);粒子群優(yōu)化算法凸度儀是目前熱軋板帶橫向厚度分布常用的檢測(cè)儀器，測(cè)量方法為:在板帶寬度方向上均勻布置數(shù)百個(gè)厚度測(cè)量點(diǎn)，并對(duì)各個(gè)離散的厚度檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行曲線擬合［1］．實(shí)際生產(chǎn)中，一般很少在線檢測(cè)鋁板帶的橫向厚度分布，未考慮其對(duì)冷軋板形的影響;然而，終軋板帶橫向厚度分布與板形(板凸度和平直度)直接相關(guān)，并且板形具有遺傳性，后續(xù)冷軋無(wú)法糾正其板形，造成冷軋板形的質(zhì)量差．因此，隨著對(duì)板帶冷軋和熱軋產(chǎn)品質(zhì)量要求的提高，對(duì)熱軋板帶橫
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年1期2016-05-09
- 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板經(jīng)濟(jì)性分析
到了該結(jié)構(gòu)單向板板厚、混凝土強(qiáng)度等級(jí)和跨度的經(jīng)濟(jì)組合規(guī)律，為單向板的經(jīng)濟(jì)設(shè)計(jì)提供了參考。關(guān)鍵詞:鋼筋混凝土，單向板，板厚，跨度在混凝土工程中，鋼筋混凝土現(xiàn)澆樓板的造價(jià)在總造價(jià)中占有很大的比例，為響應(yīng)國(guó)家節(jié)能減排和可持續(xù)發(fā)展的戰(zhàn)略，我們便考慮是否可以通過(guò)對(duì)現(xiàn)澆混凝土樓板結(jié)構(gòu)中單向板的板厚、混凝土強(qiáng)度等級(jí)和跨度的組合的優(yōu)化來(lái)節(jié)約資源、保護(hù)環(huán)境和降低造價(jià)。通過(guò)初步調(diào)查，有資料［1-6］表明現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板在設(shè)計(jì)時(shí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)、跨度、板厚等組合是多種多樣的。
山西建筑 2016年1期2016-04-07
- 拼焊鋼板的焊接技術(shù)
以自由選擇材質(zhì)、板厚和形狀不同的鋼板進(jìn)行汽車零件制造，其將在汽車車身制造領(lǐng)域取得重大發(fā)展。目前，汽車廠家主要應(yīng)用激光焊接作為拼焊鋼板的焊接技術(shù)，也有采用壓薄滾焊、等離子焊等方法。根據(jù)使用零件和產(chǎn)量等采用相應(yīng)的方法。焊接后的零件沖壓成形性很重要，因此必須考慮因焊接熱量引起的材料性能變化以及板厚和材質(zhì)不同引起的沖壓成形變形。發(fā)展拼焊鋼板應(yīng)用技術(shù)時(shí)，必須同時(shí)推進(jìn)材料的沖壓成形性和成形技術(shù)的開(kāi)發(fā)。對(duì)拼焊鋼板進(jìn)行激光焊接時(shí)，由于激光是高能密度熱源，能較高速地形成窄焊
汽車文摘 2015年4期2015-12-13
- 基于多焊道摩擦攪拌焊接的A3003 /SUS304搭焊接頭力學(xué)性能
板。A3003的板厚為11mm和40mm。40mm的合金板經(jīng)機(jī)械加工后使用。SUS304鋼板板厚為20mm，寬為130mm，上下面和側(cè)面均經(jīng)過(guò)機(jī)械加工，表面平滑。介紹了A3003-H112和SUS304的化學(xué)成分及力學(xué)性能。對(duì)制作的多焊道FSW搭接接頭，從A3003一側(cè)進(jìn)行放射線透視試驗(yàn)（RT），從SUS304一側(cè)進(jìn)行超聲波探傷試驗(yàn)（UT）。明確在FSW的攪拌區(qū)域（S2）和接合界面上沒(méi)有裂紋和空洞等缺陷。對(duì)制作的試片進(jìn)行表面拉伸和疲勞試驗(yàn)。使用電子顯微鏡對(duì)
汽車文摘 2015年12期2015-12-12
- 圓柱耐壓殼基座板厚對(duì)振動(dòng)傳遞性能的影響
)圓柱耐壓殼基座板厚對(duì)振動(dòng)傳遞性能的影響溫華兵，劉林波，吳晨暉(江蘇科技大學(xué)振動(dòng)噪聲研究所，江蘇 鎮(zhèn)江 212003)建立耐壓圓柱殼體及平臺(tái)結(jié)構(gòu)的有限元模型，引入實(shí)驗(yàn)與有限元模型的傳遞函數(shù)相關(guān)系數(shù)，進(jìn)行傳遞函數(shù)相關(guān)系數(shù)靈敏度分析，修正圓柱殼體的有限元模型，使圓柱殼體結(jié)構(gòu)的前10階固有頻率的計(jì)算誤差小于8%，在800 Hz低頻率范圍內(nèi)傳遞函數(shù)計(jì)算與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的幅值誤差小于3 dB。在基座板厚對(duì)傳遞函數(shù)靈敏度分析的基礎(chǔ)上，探討基座板厚對(duì)振動(dòng)傳遞的影響?；?傳遞
船海工程 2015年2期2015-05-25
- RC橋面板最優(yōu)板厚設(shè)計(jì)研究
距2 橋面板最優(yōu)板厚設(shè)計(jì)構(gòu)思與依據(jù)橋面板設(shè)計(jì)應(yīng)考慮板的承載力、裂縫寬度限制和構(gòu)造要求限制，板的厚度T與跨度L的關(guān)系如圖1所示。線1代表了板的極限承載力，過(guò)小的板厚無(wú)法提供足夠的承載力，設(shè)計(jì)時(shí)板的厚度應(yīng)在線1之上；線2代表了板的裂縫寬度限制，過(guò)大的板厚無(wú)法滿足規(guī)范中裂縫寬度限值，設(shè)計(jì)時(shí)板的厚度應(yīng)在線2以下；線3代表了板的構(gòu)造要求，設(shè)計(jì)時(shí)板的厚度應(yīng)在線3以上。線1、2、3圍成的區(qū)域?yàn)樵O(shè)計(jì)區(qū)Z，區(qū)域Z內(nèi)可接受的T值無(wú)限多，當(dāng)板同時(shí)滿足1、2、3的要求時(shí)達(dá)到了最大
交通科技與經(jīng)濟(jì) 2015年6期2015-04-21
- 直動(dòng)式伺服壓床和板鍛造技術(shù)
以隨時(shí)控制材料的板厚和溫度變化等加工環(huán)節(jié)，使頂部和滑塊的位置保持固定，生產(chǎn)出高精度的制品。高精度板鍛造加工實(shí)例：對(duì)板厚3.1mm的原材料進(jìn)行成品尺寸為2.95mm的板鍛造加工。為防止該零件在下道工序因橡膠加硫發(fā)生飛邊問(wèn)題，需要高的板厚精度（±15μm）。若用普通壓延設(shè)備進(jìn)行板鍛造，精度難以保證。若用ZEN Fomer伺服壓床進(jìn)行加工就能夠保證制品的精度，并且可免去清除飛邊工序。ZEN Fomer直動(dòng)式伺服壓床與普通伺服壓床同樣具有單動(dòng)式和雙動(dòng)式兩種類型。雙
汽車文摘 2014年8期2014-12-16
- 基于不同焊接位置的鋁合金板焊接條件研究
5083P-O，板厚及化學(xué)成分見(jiàn)表1。焊接前處理是把焊接部位表面、內(nèi)部及接合面利用丙酮進(jìn)行脫脂清洗。用鋼絲刷清除氧化膜，再利用丙酮脫脂清洗一次。根據(jù)JIS Z 3811規(guī)定，試制了立焊和橫焊試片。試驗(yàn)焊機(jī)為數(shù)字轉(zhuǎn)換控制式脈沖MIG焊接機(jī)。鋁合金板厚為3、8、20mm時(shí)的焊接條件試驗(yàn)研究結(jié)果如下。（1）立焊位置的對(duì)焊焊接條件。①板厚3mm。焊接電流60A，焊接電壓17.7V，焊接速度3mm/s的1層1焊道焊接。②板厚8mm。焊接電流150～160A，焊接電壓
汽車文摘 2014年2期2014-12-14
- 輪跡路面板最不利荷位及荷載應(yīng)力分析
析的方法對(duì)板長(zhǎng)、板厚、基層模量進(jìn)行分析，得出結(jié)論：（1）低模量的情況下板長(zhǎng)對(duì)最大主應(yīng)力的影響較為顯著，高模量時(shí)板長(zhǎng)對(duì)最大主應(yīng)力影響相對(duì)較小；（2）當(dāng)板長(zhǎng)固定時(shí)，最大主應(yīng)力隨模量的增大呈減小趨勢(shì)，且隨著板厚的增大基層模量對(duì)最大主應(yīng)力的影響減小。關(guān)鍵詞：有限元，最不利荷載，板長(zhǎng)，板厚，基層模量1引言輪跡道路是指在路基寬度范圍內(nèi)，只在行車荷載高頻作用的輪跡帶上鋪筑一定厚度和寬度的路面材料所形成的道路[1]。其具有耗材少、施工工藝簡(jiǎn)單、使用壽命長(zhǎng)、建設(shè)成本低等優(yōu)勢(shì)
建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì) 2014年32期2014-10-21
- 埋銅塊板起泡改善
及其他正常位置的板厚及底銅厚度（測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表2），發(fā)現(xiàn)起泡點(diǎn)位置的板厚比其他位置均厚，最大厚0.18 mm；而起泡點(diǎn)底銅銅厚比其他正常位置銅厚薄，CS面 20 μm，SS層3 μm，而其他正常位置銅厚均≥8 μm。鉚釘孔位置局部底銅薄，PTH層與樹(shù)脂結(jié)合力差，最終導(dǎo)致回流焊后起泡。表2 缺陷板不同位置的銅厚及板厚2.3 原因分析由于前期定位板面起泡與板面銅薄/露基材有強(qiáng)相關(guān)性，那么解決板面局部銅薄是本試驗(yàn)的目標(biāo)，因此首先對(duì)可能引起板面局部銅薄的原因進(jìn)行分析
印制電路信息 2014年4期2014-05-31
- 水泥混凝土路面荷載應(yīng)力的三維尺寸分析
凝土路面的板長(zhǎng)和板厚的相關(guān)性沒(méi)有統(tǒng)一的認(rèn)識(shí)，在設(shè)計(jì)時(shí)沒(méi)有把板長(zhǎng)和板厚關(guān)系動(dòng)態(tài)的聯(lián)系起來(lái)，平面尺寸一定時(shí)，板厚的選取范圍太大，若選的板厚太薄，導(dǎo)致路面裂縫等病害的產(chǎn)生;相反，板厚太大，造成不必要的浪費(fèi)。因此，本文采用三維有限元法對(duì)混凝土面板的板長(zhǎng)和板厚的相關(guān)性的荷載應(yīng)力進(jìn)行深入分析，此外對(duì)面板彈性模量及面板與基層的層間接觸狀況也進(jìn)行了分析，以探求水泥混凝土路面板在荷載應(yīng)力下的合理的平面和厚度尺寸。1 模型及參數(shù)路面結(jié)構(gòu)視為彈性層狀體系，研究的對(duì)象為混凝土面板
湖南交通科技 2012年4期2012-09-25
- JB／T 4730.3焊接接頭質(zhì)量分級(jí)表的細(xì)分建議
指示長(zhǎng)度L除了與板厚T／3的有關(guān)外，為什么還要求“最小為10”，感到比較困惑。究其原因，是因?yàn)闃?biāo)準(zhǔn)是概括性的綱領(lǐng)文件。最小為10，標(biāo)準(zhǔn)表達(dá)的含義是指示長(zhǎng)度10mm以下的缺陷，無(wú)論板厚多少，缺陷都可忽略不計(jì)，等級(jí)都定為Ⅰ級(jí)。否則，對(duì)于薄板，其T／3的數(shù)值很小，如板厚為12mm，其T／3為4mm。而按照J(rèn)B／T 4730.3—2005標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，單個(gè)點(diǎn)狀缺陷指示長(zhǎng)度按5mm計(jì)。所以，焊接接頭質(zhì)量分級(jí)的時(shí)候，不僅要考慮缺陷指示長(zhǎng)度是否超過(guò)板厚的T／3，還要看其是否
無(wú)損檢測(cè) 2012年3期2012-07-24
- 激光照射提高鈦表面耐磨性
別采用線狀激光對(duì)板厚為2 mm的工業(yè)純鈦TP340C及φ25 mm的圓狀激光對(duì)板厚為7 mm的工業(yè)純鈦TP270H進(jìn)行照射，研究激光照射對(duì)鈦表面耐磨性的影響。首先用不銹鋼刷對(duì)試樣表面進(jìn)行反復(fù)刷磨，再用丙酮清洗以去除表面氧化膜。處理后的試樣置于密閉的丙烯基塑料桶內(nèi)，用流量為20 L/min的保護(hù)氣體充填2 min后開(kāi)始進(jìn)行激光照射。選用YAG激光，輸出功率為1.5 kW，連續(xù)波形，激光束移動(dòng)速度為500 mm/min。保護(hù)氣體分別采用純氬氣和70%N2+30
鈦工業(yè)進(jìn)展 2012年4期2012-02-14