壓損
- 基于非密閉氣室的風壓壓損檢測與補償*
非密閉氣室要考慮壓損的問題。呂永志［8］等針對坦克動力艙排風口氣壓測量問題，研究了測壓取樣管道內(nèi)的空氣柱諧振效應對測量的影響。萬會雄［9］等在計算超長液壓管道沿程壓力損失時，建立超長管道數(shù)學數(shù)學方法：將超長管道針對管道長度求微分得出微小型段壓力損失，再對超長管道進行積分便可得到整個管道壓損。在實際工程中，除了直管之外，還存在大量彎曲管道。姚利明［10］等根據(jù)縮徑、擴徑圓管壓降公式和壓力損失規(guī)律推導出環(huán)空縮徑和擴徑圓管的壓降公式，建立了縮徑和擴徑圓管數(shù)值模型
艦船電子工程 2023年1期2023-06-05
- 船舶柴油機顆粒物捕集及再生試驗
器、溫度傳感器、壓損傳感器和煙氣取樣口。煙氣換熱器能實現(xiàn)對柴油機煙氣溫度的調(diào)節(jié)，在進行DPF 性能試驗時，首先調(diào)低煙氣溫度，以進行DPF 碳載，隨后逐漸升高排煙溫度，以進行再生性能試驗。反應器內(nèi)部布置有主動再生燃燒器的燒嘴和DPF 載體，反應器本體上安裝有導門，可對不同型號的DPF 載體進行更換。壓損傳感器取樣口布置在反應器兩端，在試驗過程中根據(jù)反應器的壓損判斷DPF載體表面碳載量的變化。試驗設備的規(guī)格參數(shù)見表1；100%工況下柴油機的排煙參數(shù)見表2，其中
船舶與海洋工程 2023年2期2023-05-17
- 混凝土泵擺動液壓系統(tǒng)性能分析及優(yōu)化
優(yōu)化分析，并進行壓損實驗對比，對閥組設計和流道優(yōu)化提供了參考。近年來隨著仿真技術的發(fā)展， 對于混凝土泵車擺動系統(tǒng)的模擬仿真已能精確的反應泵車動態(tài)特性,為研究泵車擺動系統(tǒng)的動態(tài)特性提供了理論基礎[3-5]。文獻[6]建立了擺動系統(tǒng)的仿真模型，分析了擺動系統(tǒng)的運行規(guī)律。文獻[7]通過仿真詳細闡述了管路壓損在管路設計中的重要性。針對混凝土泵車主閥塊的壓力損失，文獻[8]對泵車主閥塊進行仿真與實驗研究，得到鑄造閥塊壓損比機加閥塊壓損小的結論。對于液壓閥塊的設計要點
液壓與氣動 2023年2期2023-02-24
- 燃氣渦輪流量計壓損異常辨識實驗研究
體壓力損失(簡稱壓損)與流量計性能有一定相關性，因此，可以將壓損作為重要參數(shù)實時監(jiān)測，以了解流量計運行中的異常狀態(tài)。本文針對城鎮(zhèn)燃氣常用的3種規(guī)格(公稱通徑分別為50、80、100 mm)渦輪流量計(簡稱流量計)壓損變化情況開展實驗研究，獲得流量計壓損與標況流量的關系式，測試分析流量計異常(葉片缺失、軸卡頓)條件下的壓損變化趨勢，提出基于壓損變化的流量計在線監(jiān)測系統(tǒng)，為渦輪流量計實時監(jiān)測和管理提供輔助手段。將公稱通徑為50、80、100 mm的渦輪流量計分
煤氣與熱力 2023年1期2023-02-10
- 混凝土泵擺動系統(tǒng)壓力損失研究與優(yōu)化
優(yōu)化分析，并進行壓損實驗對比，對閥組設計和流道優(yōu)化提供了一定的參考。沈千里等[3]結合設計的實驗臺控制系統(tǒng)中管路壓力損失，通過仿真詳細闡述了管路壓損在管路設計中的重要性。魏昕等人[4]針對混凝土泵車主閥塊的壓力損失進行仿真與實驗研究，得到鑄造閥塊壓損比機加閥塊壓損小的結論。趙鵬等人[5]、董敏等人[6]對液壓閥塊設計要點進行闡述，指出合理的閥塊結構可有效降低液阻、提高工作效率、降低能耗。陳偉[7]建立了擺動系統(tǒng)數(shù)學模型，并進行了MATLAB/Simulin
機床與液壓 2022年20期2022-11-23
- 卷接機工藝負壓管道壓損與維修管理分析
接機工藝負壓管道壓損程度，使工作人員嚴格遵循《卷煙工藝規(guī)范》中的相關要求，運用維修管理的操作方式，控制卷接機VE 負壓管道的穩(wěn)定性，促使企業(yè)可以向著智能化、自動化、集成化的方向發(fā)展。1 卷接機工藝負壓管道壓損理論及結果分析1.1 卷接機工藝負壓管道壓損理論在經(jīng)濟時代的背景下，卷煙企業(yè)也向著現(xiàn)代化的方向發(fā)展，采用集成式的負壓供給操作方式，執(zhí)行對VE 負壓的控制以及供給，但由于不同企業(yè)之間技術操作環(huán)節(jié)具有一定的差異性，增加了企業(yè)在發(fā)展過程中的不便性因素。因此，
科海故事博覽 2022年27期2022-09-28
- 基于S-CO2流體的PCHE低雷諾數(shù)換熱特性仿真分析
對比3.2 流管壓損分析對不同結構尺寸、不同流量下的冷熱流管壓損進行了分析對比。圖9和圖10為不同流管直徑下的冷熱流管壓損，可以看出不管是熱流管還是冷流管，隨著流量的增大，壓損急劇增加，而且換熱單元越長流阻也越大，隨著管道直徑的增加，管道壓損下降。值得注意的是，在其他條件相同的情況下，邊長的不同其流阻也相差不大，對于冷流管來說，邊長對管道流阻的影響明顯大于其對熱流管的影響，而且隨著管道直徑的增加，邊長的影響也越明顯，這可能是因為外部溫度變化改變了內(nèi)部流體狀
科技風 2022年19期2022-08-09
- 基于流固耦合的雷蒙機主機參數(shù)響應面分析
模型,得出立磨壓損與實際接近,并分析磨機內(nèi)部的流場分布特征。BHASKER[6]驗證了網(wǎng)格無關性,分析立磨機內(nèi)部氣固兩相流流場,詳細描述了兩相流的運動軌跡。TONEVA 等[7-8]對空氣分級錘磨機內(nèi)部氣相和固相的運動進行了詳細研究,得出粉機轉(zhuǎn)速越大選粉效率越低。從雷蒙機進風口吹入的氣流,經(jīng)過主風道蝸殼和葉片結構后入口風速得到提升,并在整機內(nèi)形成內(nèi)部風場,磨輥磨環(huán)區(qū)粉磨產(chǎn)生的細顆粒與風場耦合后被向上輸送,在分級機的篩選作用下,最終將成品從整機出口選出。目
金屬礦山 2022年12期2022-02-12
- 基于流固耦合的雷蒙機主機參數(shù)響應面分析
模型,得出立磨壓損與實際接近,并分析磨機內(nèi)部的流場分布特征。BHASKER[6]驗證了網(wǎng)格無關性,分析立磨機內(nèi)部氣固兩相流流場,詳細描述了兩相流的運動軌跡。TONEVA 等[7-8]對空氣分級錘磨機內(nèi)部氣相和固相的運動進行了詳細研究,得出粉機轉(zhuǎn)速越大選粉效率越低。從雷蒙機進風口吹入的氣流,經(jīng)過主風道蝸殼和葉片結構后入口風速得到提升,并在整機內(nèi)形成內(nèi)部風場,磨輥磨環(huán)區(qū)粉磨產(chǎn)生的細顆粒與風場耦合后被向上輸送,在分級機的篩選作用下,最終將成品從整機出口選出。目
金屬礦山 2022年12期2022-02-06
- 新型微孔膜濾料的制備與除塵性能測試
以過濾效率和過濾壓損為指標，探討其微觀結構與過濾性能和過濾形式的關系，為解決常規(guī)濾料壓力損失增長快、易磨損、易粘袋等問題提供研究基礎。1 實驗1.1 原材料采用無紡布濾料為基材，通過浸漬、膠粘處理后形成新型微孔膜濾料。無紡布濾料參數(shù)如表1所示。表1 無紡布濾料參數(shù)1.2 新型微孔膜濾料的制備制備新型微孔膜濾料的混合溶液組分的質(zhì)量分數(shù)如表2所示。表2 制備新型微孔膜濾料的混合溶液組分的質(zhì)量分數(shù)預處理：將無紡布濾料基材樣品浸泡在無水乙醇中以去除濾料表面污漬，浸
中國粉體技術 2022年1期2022-01-13
- 某30 MW高溫高壓汽輪機組取消外導汽管結構及熱耗分析
扭葉、小根徑、低壓損配汽調(diào)門、內(nèi)外缸及外導汽管配汽結構形式，如圖1（a）所示。目前行業(yè)內(nèi)的汽輪機對效率的提高途徑，在熱力計算方面幾乎已經(jīng)挖盡了理論系數(shù)，而得到的效果也不是很理想。為了更多地提高機組效率，開始在結構及工藝上做文章，因而本文提出取消外導汽管配汽結構的設計措施，這在同類型的機組中還未見到過，而且越來越多工程技術人員也開展了管道壓損計算方法的研究和數(shù)值數(shù)據(jù)分析，對蒸汽在管道中壓降的計算方法也有研究，包括直管、異徑頭、彎頭等典型管路［1］。從諸多專業(yè)
機電工程技術 2021年6期2021-07-25
- 雙向內(nèi)外管壓差流量計關鍵參數(shù)優(yōu)化
點[2]。提出了壓損差這一新的評價指標，在這些基礎之上對節(jié)流件前后擴散角和細管的長度進行了優(yōu)化，使其測量更加準確，對流體的擾動更小。2 模型結構和理論基礎安裝節(jié)流件的管道選擇DN32 的管徑。根據(jù)以往的研究，雙向內(nèi)外管壓差流量計節(jié)流件的長度對流量計的性能影響不大，為了方便測量將節(jié)流件大管長度定為30mm，細管長度定為10mm。非對稱雙向內(nèi)外管壓差流量計的基本結構，如圖1 所示。圖1 流量計結構簡圖Fig.1 Flow Chart Structure Dia
機械設計與制造 2021年3期2021-04-02
- 水平管道負壓氣力輸送CFD-DEM數(shù)值模擬
同管道直徑對輸送壓損和物料流動形態(tài)的影響，以期為氣力卸船機管道設計提供參考。2 理論介紹基于CFD-DEM耦合方法，連續(xù)相采用RNGk-ε湍流模型，顆粒相采用基于牛頓運動定律的離散模型。2.1 連續(xù)相控制方程氣體作為連續(xù)相滿足連續(xù)方程和動量守恒方程。氣相連續(xù)方程為：(1)動量守恒方程為：(2)(3)RNGk-ε模型中的湍動能k和湍動能耗散率ε，由式(4)確定：(4)(5)式中，Cε1和Cε2的默認值為1.42和1.68；Gk為平均速度梯度引起的湍動能；αk
港口裝卸 2021年1期2021-03-04
- 加氫空冷器注水管道孔板流場及壓降特性分析
區(qū)定義，研究發(fā)現(xiàn)壓損系數(shù)隨β0的增大而減?。甖hao等[12]以薄孔板(厚度2 mm)為實驗研究對象，發(fā)現(xiàn)在相同開孔直徑比β0和孔板厚度下，壓損系數(shù)隨孔板相對厚度的增加而單調(diào)減?。甋haaban[13]研究了孔口倒角對壓損的影響，指出當孔板上端面孔口倒角為50°、下端面孔口倒角為7°時，孔板壓損最?。⑵G峰等[14]根據(jù)仿真結果開發(fā)了一種槽式孔板，并通過實驗數(shù)據(jù)得到槽式孔板壓降倍率的相關式，推薦使用小孔徑比的槽式孔板．Zhao等[12，15-16]也通過研
大連理工大學學報 2021年1期2021-02-24
- 廣清城際廣州白云站至廣州北站電力供電方案比較
，在滿足線路末端壓損前提下，從工程投資、供電靈活性等方面綜合比較來考慮配電所的配置。關鍵詞：城際鐵路;配電所、壓損;造價;供電靈活性廣州至清遠城際鐵路廣州白云至廣州北段位于廣州市境內(nèi)，是廣清城際的一部分（簡稱廣清南延線）。廣清南延線線路自白云區(qū)的廣州白云站（DK4+115，含廣州白云站城際場）引出，經(jīng)白云區(qū)的新市鎮(zhèn)、江高等鎮(zhèn)到達廣州市花都區(qū)，引入廣州北站廣清城際場（DK26+223.782，不含廣州北站城際場），線路全長22.002km。全線從南至北依次設
裝備維修技術 2020年4期2020-11-23
- 某直噴汽油發(fā)動機呼吸系統(tǒng)竄油量超標的解決方法
：精分離到曲軸箱壓損圖4 油氣分離系統(tǒng)剖切圖針對油氣分離器粗、精分離后至曲軸箱壓損進行實際測量，粗分離后壓損最大值為220Pa，滿足設計圖5 粗分離后至曲軸箱壓損分布圖圖6 精分離后至曲軸箱壓損分布圖2)針對回油傘閥以及傘閥安裝口進行實物檢測(圖7)，同時針對傘閥安裝位置進行剖切分析，經(jīng)剖切及裝配確認，回油傘閥一直處于常閉狀態(tài)(圖8)，這樣會直接導致初始開啟壓力增大，致使機油回油不暢[5]。圖7 回油傘閥裝配尺寸圖8 回油傘閥裝配剖切圖綜上所述,最終確認呼
機械制造與自動化 2020年5期2020-10-21
- 直驅(qū)風力發(fā)電機強制通風過濾散熱系統(tǒng)設計應用*
，不同通風風量下壓損不同，散熱系統(tǒng)設計時需要確定選用濾芯類型，以及其P-C曲線，見圖3。圖3 不同濾芯通風風量與壓損關系曲線圖1.2 風道設計風道用于輸送空氣，把經(jīng)過過濾的空氣送入發(fā)電機內(nèi)，然后排除到電機外，在風道設計時需同時考慮安裝結構和風道通風壓損。風道構成了散熱系統(tǒng)的管網(wǎng)系統(tǒng)，在設計時盡量確保管網(wǎng)結構簡單、風道壓損小。風道設計時盡量保證管道截面形狀統(tǒng)一，管路路線變化少或沒有，變化時曲率半徑越大越好，也看確保風道系統(tǒng)通風壓損小。管網(wǎng)系統(tǒng)壓損確定需準確計
機械研究與應用 2020年4期2020-09-17
- 大采高液壓支架主供回液管路壓損研究
壓支架直通接頭的壓損，一般采用局部壓損公式，但公式中阻尼系數(shù)多用經(jīng)驗值估算，精度有待商榷。由直通接頭結構圖1 可知，直通接頭由一段擴徑、一段縮徑和中間一段短管組成。直通接頭壓損計算可分為兩部分進行：變徑（擴徑和縮徑）壓損與中間短管壓損。經(jīng)中國煤炭行業(yè)標準MT/T 986-2006 礦用U形銷式快速接頭及附件可知，DN38 高壓直通接頭，大口直徑38mm，縮口直徑32mm，短管長240mm；裝配起來的直通接頭陽端之間有1mm 的間隙，計算時忽略掉。直通接頭中
機械設計與制造 2020年9期2020-09-14
- 船舶廢氣脫硫系統(tǒng)壓損影響因素及控制措施分析
行問題，其中系統(tǒng)壓損問題，不僅會增大船舶主機的排氣背壓，降低燃燒效率，而且會影響柴油機運行安全，所以對系統(tǒng)壓損影響因素和控制措施的研究具有重要意義。1 壓損問題分析典型的復合濕法船舶廢氣脫硫系統(tǒng)如圖1所示，主要包括煙氣洗滌塔，洗滌水供應單元，廢水處理單元，堿液供應單元，排氣單元和水質(zhì)、煙氣分析儀器等。在開環(huán)運行模式下，洗滌液使用天然海水，閉環(huán)模式下使用NaOH堿液，船舶柴油機或鍋爐產(chǎn)生的煙氣流經(jīng)洗滌塔，經(jīng)吸收脫除硫氧化物(SOx)后排出。圖1 船舶廢氣脫硫
山東化工 2020年14期2020-08-17
- 煙絲氣力輸送過程料速度的控制研究
組成，分別是加速壓損、摩擦壓損、懸浮提升壓損和局部壓損。其中，加速壓損，消耗與起動加速過程，即氣流所作的功等于氣體與物料增加的動能，引入混合比m 后并化簡得到表1 流態(tài)示意圖2.3 注意事項根據(jù)氣力輸送的理論知識和計算，針對煙絲的氣力輸送過程，需要對煙絲的特性和對應的參數(shù)進行實驗，轉(zhuǎn)而應用到控制模型與方案的設計，系統(tǒng)的設計等方面，體現(xiàn)在以下幾個方面：即為風速控制煙絲速度的控制方案。送料管(直管段)的壓力損失△Pm由兩相流的加速壓損，摩擦壓損以及顆粒群的懸浮
科學技術創(chuàng)新 2020年21期2020-08-12
- 新型雙出風口旋風筒在生料輥磨系統(tǒng)中的應用
面風速大，為降低壓損，在新型雙出風口旋風筒內(nèi)部增加了導流葉片。新型雙出風口旋風筒內(nèi)導流葉片模型見圖2。3 對比結果與分析（1）外形對比新型雙出風口旋風筒與常規(guī)設計旋風筒的外形對比數(shù)據(jù)見表2。從兩種旋風筒的外形對比數(shù)據(jù)看，新型雙出風口旋風筒具有較高的高徑比，直徑比常規(guī)設計的兩個旋風筒中的一個旋風筒的直徑還要小，高度略有增加。與常規(guī)設計旋風筒相比，新型雙出風口旋風筒整體設備重量減輕了約44.5%，計28.9t。（2）工藝流程對比圖3為應用新型雙出風口旋風筒和常
水泥技術 2020年4期2020-08-07
- 孔數(shù)與孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響機理
、流動噪聲及流動壓損等方面較傳統(tǒng)的單孔板具有明顯優(yōu)勢[1-3]。由于影響多孔板壓降特性的結構因素眾多，對多孔板壓降特性仍無清楚的機理性認識和可靠的壓損系數(shù)預報方法，這制約了多孔板在實際工程中的應用。影響多孔板穩(wěn)定區(qū)壓損系數(shù)的結構因素主要有開孔等效直徑比β、孔數(shù)n及孔板相對厚度t/d（t為孔厚，d為孔徑）。其中β的影響規(guī)律比較簡單，即壓損系數(shù)隨β增大而減小[4-11]，而孔數(shù)與孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響機理仍不清楚。關于孔厚對多孔板壓損系數(shù)的影響，Malav
化工進展 2020年2期2020-04-11
- 基于石英燈輻射加熱的型材壓損試驗系統(tǒng)研制及應用
型等型材結構，其壓損強度與壁板結構的承載能力密切相關[6-8]。在“積木式”的設計驗證試驗中，型材壓損試驗屬于元件級別試驗，主要為結構設計分析提供基本數(shù)據(jù)[9]。加熱技術是結構熱試驗中的關鍵技術之一，以石英燈為代表的加熱設備具有熱慣性小、熱效率高等優(yōu)點，易于電控，非常適用于模擬時序加熱要求；同時，其體積小、功率大，可以組裝成不同的尺寸和形狀，既適用于大型全尺寸結構熱試驗，也適用于小型構件熱試驗，對于外形及結構復雜的試驗，也有較好的適應能力[10]。本文針對
工程與試驗 2020年4期2020-02-03
- 垃圾焚燒水冷爐排冷卻技術與數(shù)值模擬研究
值;爐排;水冷;壓損中圖分類號：X799.3 文獻標識碼：A 文章編號：1674-9944（2019）22-0209-031 引言隨著居民生活水平的不斷提高，城市生活垃圾產(chǎn)量越來越大，據(jù)統(tǒng)計年垃圾增長率在8%～10%[1]。垃圾圍城現(xiàn)象仍然屢見不鮮，因此垃圾處理已經(jīng)成為亟待解決的社會問題。另一方面，生活垃圾熱值也在不斷提高[2]。垃圾爐排因其技術完善可靠，處理規(guī)模大，垃圾適應性好等特點，已經(jīng)被廣泛應用于垃圾焚燒行業(yè)[3]。隨著垃圾熱值提高，在同樣處理量情況
綠色科技 2019年22期2019-12-30
- 核電汽輪機通流能力分析及優(yōu)化
見圖2。2)管道壓損與設計值有偏差。蒸汽發(fā)生器出口至汽輪機主汽門前的主汽管道，包括了直管段和一系列閥門、彎頭，設計壓損按經(jīng)驗公式計算，一般都考慮了工程裕量，而實測壓損均小于設計值。這導致蒸汽發(fā)生器出口壓力與設計值相同時，汽輪機主汽門前壓力偏高。與火電機組不同的是，核電機組通過控制蒸汽發(fā)生器的出口壓力，來保證核島反應堆的負荷不超限。以上壓力偏差將導致汽輪機調(diào)門的開度小于設計值。圖4為主汽門前蒸汽壓力p0(設計)、p0′(運行)、汽輪機級前壓力p1三者與主汽流
熱力透平 2019年3期2019-10-16
- 內(nèi)河LNG岸基加注站船岸LNG輸送速度研究
等因素進行。2 壓損分析管道兩端的壓力差是LNG在管道中輸送的動力。LNG在管道中流動時，會受到管道系統(tǒng)的阻力作用，且隨著管道中LNG流速增加、管道長度增長、中間彎頭變向越多，阻力越大。因為管道阻力的存在，為獲得一定的加注速度，需在源頭提供足夠的動力即壓頭，用以克服管道阻力。在系統(tǒng)設計中，具體應給源頭LNG提供多大的壓頭，由管道動力特性和加注需求決定。依據(jù)管徑分析的結果，初步選擇管徑DN50，管道內(nèi)徑按50mm簡化計算，50m3/h流量時，計算流速u：管道
中國水運 2019年4期2019-10-08
- 多流束水表的壓力損失分析及改善措施
力損失（以下簡稱壓損）的措施。1 壓損產(chǎn)生的原因及影響因素分析液體流動中的壓損，主要有沿程壓損和局部壓損。液體流經(jīng)如閥口、彎管、通流截面變化等局部阻力引起的壓損，稱之為局部壓損。水表壓損作為局部壓損主要指水流流經(jīng)水表時，受到水表內(nèi)部結構的影響和約束，水流方向和速度會發(fā)生急劇變化，產(chǎn)生流動分離、漩渦、二次流等現(xiàn)象，同時流體內(nèi)部質(zhì)點間、質(zhì)點與固體壁面間因相互碰撞和劇烈摩擦而消耗能量[3]。通過長期的實驗測試驗證，濾網(wǎng)和計量機構是產(chǎn)生壓損比較顯著的構件。1.1
上海計量測試 2019年1期2019-04-09
- 渦街流量計的選型與應用
和科氏流量計；從壓損方面考慮，排除孔板流量計（壓損：20~50 kPaG）；從安裝方式方面考慮，排除浮子流量計（需要垂直安裝）；容積式、超聲式、電磁式、渦街流量計滿足上述要求。最后從購置考慮，由于渦街流量計的購置、安裝、運行、維護費用較低的特點，因此在此選擇渦街流量計作為初步選型儀表。表1 某油氣生產(chǎn)平臺生產(chǎn)污水處理工況通用項設備位號PSP-FE/FT-3004A 服務對象斜板除油器 精度要求1 % 管線號8"-PW-3004-A1-HT5 管線尺寸8''
船電技術 2019年1期2019-01-28
- 有機朗肯循環(huán)蒸發(fā)器多目標優(yōu)化設計及工質(zhì)篩選
力損失(以下簡稱壓損)，導致蒸發(fā)器出口處壓力降低，工質(zhì)吸熱量Qe為：圖1 基本ORC循環(huán)原理圖圖2 熱力循環(huán)過程示意圖(1)式中：qm,f為工質(zhì)的質(zhì)量流量，kg/s；hi(i=1、2、4、5、6…)為各狀態(tài)點對應的焓，kJ/kg。不考慮蒸發(fā)器壓損時，透平膨脹功率WE1為：WE1=qm,f(h6-h7)(2)考慮蒸發(fā)器壓損時，透平膨脹功率WE2為：WE2=qm,f(h1-h2)(3)定義由于蒸發(fā)器中存在壓損導致透平膨脹功率減小的份額為壓損功率ΔWE：ΔWE=
動力工程學報 2018年11期2018-12-17
- 多級海水淡化裝置閃蒸室內(nèi)多孔板的設計研究
損失的性能指標為壓損系數(shù)Eu.Eu越大，壓力損失越大.其表達式為Eu=(PU-PD)/0.5ρV2，(1)式中：PU和PD分別為多孔板上游和下游測壓點處的壓力測量值.工程中對永久壓力損失的定義為：未受阻流件影響的上游處壓力與壓力恢復到極大值位置后的下游壓力之差.故為了滿足這一定義，上游和下游的測壓點分別選取管道入口和出口平面處，并且上、下游取壓點要保證在同一水平線上[1].V為流體平均流速；ρ為流體的密度；壓損失系數(shù)Eu與多孔板的幾何參數(shù)有關，這些幾何參數(shù)
東北電力大學學報 2018年6期2018-12-14
- 散糧收購車車載吸糧系統(tǒng)研發(fā)
2 車載吸糧系統(tǒng)壓損計算和設備選型2.1 計算輸送量、輸送風速、輸料管直徑、風量和輸送濃度確定2.1.1 計算輸送量（G算）吸糧系統(tǒng)產(chǎn)量G=20 000 kg/h，計算輸送量：式（1）中，α為安全系數(shù)，取1.1。2.1.2 輸送風速(υ)氣力輸送裝置中輸送糧粒的風速一般為20～25 m/s，其中，稻谷16～25 m/s、小麥18～30 m/s、玉米25～30 m/s?？紤]到吸糧車彎頭多、工作環(huán)境不固定等，實際情況選擇輸送風速為υ=25 m/s。2.1.3
現(xiàn)代食品 2018年16期2018-11-02
- 武昌熱電供熱管網(wǎng)水力工況分析及優(yōu)化
武昌熱電一次管網(wǎng)壓損過大的原因，是由于一次管網(wǎng)中間管徑較小，產(chǎn)生喉部效應，致使管網(wǎng)壓損過高。針對當前實際供熱面積較小的問題，只需通過提高一次網(wǎng)供回水溫差來降低管網(wǎng)壓損；針對當前接待供熱面積過高的問題，需對管網(wǎng)中間的喉部管段進行改造。此次改造初投資受一次網(wǎng)供回水溫差的影響，一次網(wǎng)供回水溫差越高，所需擴徑的管段長度越小，管道改造的初投資就越少?！娟P鍵詞】水力工況；壓損；供回水溫差；喉部效應【中圖分類號】TK26；TM621【文獻標識碼】A 【文章編號】1674
企業(yè)科技與發(fā)展 2018年4期2018-09-10
- 淺談碳化三段氣孔板流量計改造為畢托巴節(jié)能型流量計能效分析
新設備選型要點為壓損小、防堵、節(jié)能型產(chǎn)品，穩(wěn)定準確，在線檢修維護便捷。1 碳化三段氣(中段氣、下段氣、清洗氣)工藝參數(shù)碳化三段氣(中段氣、下段氣、清洗氣)流量測量使用差壓式流量計，節(jié)流元件為標準環(huán)室孔板，配EJA110型差壓變送器。流量計儀表共計54套，設備數(shù)據(jù)概況如表1。表1 碳化三段氣流量計設備概況2 現(xiàn)用孔板流量計運行分析孔板為差壓式流量計，屬于節(jié)流裝置。測量原理：充滿管道的流體流經(jīng)管道內(nèi)的節(jié)流裝置，在節(jié)流件附近造成局部收縮，流速增加，在其上、下游兩
純堿工業(yè) 2018年4期2018-08-21
- 不同湍流模型下燃氣輪機進氣系統(tǒng)流場的模擬
；同時要求流阻和壓損小。進氣系統(tǒng)增強了進氣的質(zhì)量，與此同時也導致了燃氣輪機的壓損。壓損的增加會降低機組的工作效率，不均勻的氣流速度場和壓力場的分布會使壓氣機的設計工況點偏離，壓氣機工作穩(wěn)定性會受到嚴重的影響[2]。因此，權衡進氣系統(tǒng)工作性能的關鍵指標之一是其壓損值的大小。目前，CFD數(shù)值模擬是分析進氣系統(tǒng)流場的主要方法。CFD以電腦為硬件平臺，采用計算數(shù)學方法將流動控制方程離散化，得到空間和時間離散點上的流動物理量，達到再現(xiàn)真實流動的目的，以解決各種實際問
機械設計與制造 2018年7期2018-07-19
- 基于局部屈曲、壓損載荷的帽型長桁截面優(yōu)化設計
文通過局部屈曲和壓損工程算法來優(yōu)化帽型截面尺寸，并得出：(1)帽型長桁局部屈曲載荷與帽底寬度，帽腰和帽底夾角的曲線；(2)壓損載荷與帽底寬度，帽腰和帽底夾角的曲線，為設計師在初步尺寸設計時提供參考，縮短研發(fā)時間。1 幾何模型選取一段長200 mm的共固化蒙皮、帽型長桁作為研究對象，其截面幾何如圖1所示。圖1 蒙皮、長桁截面把帽底寬度W，帽腰和帽底夾角α作為變量，α取值范圍為50°～80°，W的取值范圍為60 mm～80 mm。蒙皮鋪層為:[45/0/0/-
民用飛機設計與研究 2018年2期2018-07-11
- 3種節(jié)流裝置對濕氣計量的實驗研究
別得到差壓信號、壓損信號與工作壓力的關系，差壓信號、壓損信號與干度的關系，最終擬合、推導得到3種節(jié)流裝置的流量計算公式。1 實驗裝置氣液兩相流實驗在自行研制的室內(nèi)環(huán)道開展，其流程如圖1所示，實驗管路介質(zhì)為氣、水兩種，實驗系統(tǒng)主要是由氣液循環(huán)管路、氣液計量裝置、數(shù)據(jù)采集、測試管段等組成。1-水箱,2-離心泵,3-液體質(zhì)量流量計,4-螺桿壓縮機,5-儲氣罐,6-氣體漩渦流量計,7-混合器,8-測試管段,9-旋風分離器,10-壓力變送器,11-溫度變送器圖1 實
實驗室研究與探索 2018年6期2018-07-09
- 分層式蓄熱室蓄熱過程數(shù)值仿真與優(yōu)化
降低熔鋁爐蓄熱室壓損和提高蓄熱室蓄熱效率為目標，對某鋁廠熔鋁爐蓄熱室進行了分層布料仿真研究。以多孔介質(zhì)模型為基礎，對動量方程源項進行了修正，將多孔介質(zhì)結構內(nèi)的傳熱轉(zhuǎn)化為兩相間的傳熱，并采用雙能量方程形式建立多孔介質(zhì)和流體間的傳熱能量方程。利用計算流體力學軟件Fluent及其二次開發(fā)平臺，建立了適用于蓄熱室蓄熱過程的數(shù)學模型。利用建立的數(shù)學模型對影響分層布料蓄熱室蓄熱過程的4個主要參數(shù)進行了模擬計算，得到了各參數(shù)對分層布料蓄熱室的蓄熱效率和壓損的影響規(guī)律，并
儲能科學與技術 2018年4期2018-07-04
- 基于CFD分析的某發(fā)動機進氣歧管結構優(yōu)化
價方法：方法一為壓損及壓損差異性評價方法，進、出口分別采用壓力、質(zhì)量流量邊界；方法二為質(zhì)量流量和進氣不均勻度評價方法，進、出口都采用壓力邊界。兩種方法原理類似，追求較小的壓損就對應著較大的質(zhì)量流量，但進、出口壓損變化較大時，流動區(qū)域內(nèi)總的進氣壓力(進氣密度)和流速變化不大，所以質(zhì)量流量變化不大。因此，相對來說，壓損對不同流通結構的差異性反映更為敏感，但質(zhì)量流量能夠直觀地展示進氣量，更方便評價所設計的產(chǎn)品能否滿足實際需求。因此，在計算分析及設計優(yōu)化過程中，先
汽車零部件 2018年5期2018-06-13
- 滕州卷煙廠梗線投料段就地集中除塵系統(tǒng)管道設計方案
素，來計算管徑與壓損[1]，并選擇合適的風機。3.3 集中除塵管道設計步驟（1）根據(jù)滕州卷煙廠要求，管道材料選用拉絲1Cr18Ni9 δ1.5板材（2）對梗線投料段現(xiàn)場進行調(diào)查分析，考慮到產(chǎn)塵點分散、合理布置等因素，決定采用長距離并聯(lián)管路（3）繪制管路網(wǎng)計算軸測草圖。為便于計算，對管段進行編號，并標明所需參數(shù)。如圖1所示。圖1 滕州卷煙廠梗線投料段就地集中除塵管路網(wǎng)計算軸測草圖（4）確定風速，計算管道斷面尺寸與壓損經(jīng)查《除塵工程設計手冊》得，輕質(zhì)干粉塵（煙
信息記錄材料 2018年6期2018-06-11
- 雙向內(nèi)外管差壓流量計參數(shù)優(yōu)化與數(shù)值模擬
的性能，選擇引入壓損比φ作為衡量標準，即：(11)式中：ΔP內(nèi)外為內(nèi)外管壓差信號；ΔP前后為節(jié)流件前后永久壓損。在雙向內(nèi)外管差壓流量計結構參數(shù)優(yōu)化和不同差壓流量計的性能對比中，壓損比φ越大，流量計性能越好，越能滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要。1.2 結構優(yōu)化本文采用二次正交回歸組合設計的試驗方法，利用二次正交回歸表設計9組異徑模型。然后，利用Fluent軟件進行雙向內(nèi)外管差壓流量計的模型建立和數(shù)值模擬仿真。依據(jù)仿真所得的壓損比，建立回歸方程，對試驗結果進行優(yōu)化。2 模
自動化儀表 2018年4期2018-04-17
- 軋花機前面罩除塵管道計算與風機選用
首先計算各管路的壓損值，然后挑選阻力最大的管道支路（最長管路）計算總壓損。計算如下：1.管段①，D1=250mm，V=18 m/s，a.經(jīng)查表得，比摩阻Rm1=1.5 mm H2O/m圖1 吸塵管道簡易布置圖摩擦壓損：b.吸塵罩θ=150°，經(jīng)查表矩形吸塵罩阻力系數(shù)ζ=0.22c.五節(jié)彎管，α=90°，R=4D，查表可得阻力系數(shù)ζ=0.18d.吸氣三通，α=30°，D1=D5=250 mm，V1=V5=18 m/s，=1，查表可得阻力系數(shù)ζ=0.45局部壓
中國棉花加工 2018年6期2018-04-10
- 不同管束結構凝汽器殼側數(shù)值分析
汽器殼側的流場、壓損、空氣濃度分布、凝結量和熱負荷分布，并對這三種管束方案進行對比分析。1 物理模型某凝汽器結構為單流程對稱結構，因此選取凝汽器的一半結構作為計算域，三種方案的管束分布區(qū)域如圖1所示。為對比不同管束區(qū)域?qū)δ餍阅苡绊?，三種方案除布管類型不一致外，其他設計參數(shù)相同，凝汽器背壓為4220kPa，進汽量是758.415t/h，冷卻水入口溫度20.8℃，流量90500m3/h。2 計算結果圖1～圖4為三種布管方案的流速、壓損、空氣濃度等值線圖。圖
現(xiàn)代制造技術與裝備 2018年4期2018-03-30
- 風冷有源相控陣天線熱設計
2.2.2 冷板壓損特性分析初始設計中冷板壓損特性一般通過仿真獲得，見表2。表2速度-壓損對應表2.2.3 冷板風量核算風量一般通過經(jīng)驗公式進行初步計算：Q1=cpρQv(tout-tin)(2)式中：Q1為單模塊總熱耗 2 520 W；ρ為空氣密度，取值1.076 5 kg/m3；cp為空氣比熱，取值1 005 J/(kg·K)；Qv為風量；tout為出口溫度；tin為入口溫度。當tout-tin= 10 ℃時，單模塊風量需求為838 m3/h，單條冷板
電子機械工程 2018年6期2018-02-15
- 基于TRIZ創(chuàng)新理論的新型高壓損防堵水嘴
創(chuàng)新理論的新型高壓損防堵水嘴田輝 鄒克武 王文成 劉春哲 李大偉承德石油高等?？茖W校為了在有限空間內(nèi)探索具有大通流面積、高壓損特性的注水嘴，使其在注水過程中保證配水精度的同時具有良好的防堵能力，應用TRIZ創(chuàng)新理論對具有高壓損、防堵特性的分層注水水嘴進行了深入分析和優(yōu)化設計。通過功能及沖突矩陣分析，利用結構嵌套法對水嘴結構進行優(yōu)化，并設計出具有嵌套形式的新型繞流對沖水嘴。通過數(shù)值模擬方法對新型水嘴的壓損特性進行分析，結果顯示，新型水嘴可在保證截面面積較大（
石油鉆采工藝 2017年5期2017-12-11
- 先進壓水堆核電廠安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設備壓損研究
安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設備壓損研究殷 勇，熊國棟，艾華寧，黃 亮，王浩宇，于 江(中廣核研究院有限公司，廣東深圳518124)在AP1000機組中，安全殼內(nèi)濾網(wǎng)設備用于過濾失水事故后循環(huán)冷卻水中的雜質(zhì)，確保非能動堆芯冷卻系統(tǒng)(PXS)正常運行。壓損是濾網(wǎng)設備重要性能指標，濾網(wǎng)設備壓損不能超過規(guī)定限值，以保證事故后有足夠的循環(huán)冷卻水可以冷卻堆芯。濾網(wǎng)設備壓損分為過濾部分壓損和流道部分壓損，文中通過試驗手段和模擬計算的方法分別得出了一種新型濾網(wǎng)設備的各部分壓損值。研究結
核科學與工程 2017年3期2017-07-07
- 涂膠機器人輸膠系統(tǒng)壓損的研究
的特性我們知道，壓損與輸送壓力、管徑、長度等參數(shù)有關，而實際現(xiàn)場輸膠管路的布置不可能等徑，直線鋪設，必然會存在轉(zhuǎn)彎，變徑，而這些都會影響壓力損失。圖1 壓力控制和定量缸控制原理1 壓力損失計算與分析流體在管道中流動時，由于流體具有粘性，要損失一部分能量，能量的損耗表現(xiàn)為壓力損失，我們知道流體在流動時產(chǎn)生的壓力損失分為兩種：沿程壓力損失和局部壓力損失。沿程壓力損失，根據(jù)Graco的經(jīng)驗公式：其中：λ-沿程阻力系數(shù)，Q-流體的流量(gal/min)，V-流體的
汽車實用技術 2017年23期2017-05-29
- 水泥選粉機內(nèi)部流場分析及優(yōu)化設計
計導致選粉機下游壓損較大，占選粉機全流程壓損的82.9%。針對上述問題，本文提出了動態(tài)分離器出口結構改造方案，有效改善了內(nèi)部流場，降低局部流速，減小局部壓損，成功解決了水泥磨系統(tǒng)出力不足的問題，PO42.5水泥臺時出力由改造前120 t/h提高至改造后的152t/h。選粉機；流場分布；數(shù)值模擬水泥選粉機的工作性能直接影響著水泥生產(chǎn)企業(yè)的水泥產(chǎn)量，因此如何提高水泥選粉機運行性能成為水泥行業(yè)技術改造的重點[1-3]。本文通過對水泥選粉機內(nèi)部流場的分析，基于流場
資源節(jié)約與環(huán)保 2016年11期2016-12-19
- 淺議內(nèi)外管壓差流量計壓損的影響因素
內(nèi)外管壓差流量計壓損的影響因素陳 瑛 程煥煥紹興市能源檢測院內(nèi)外管差壓流量計是目前極為重要的一種流量計，而其在具體的操作中也會造成壓損，本文主要對內(nèi)外管壓差流量計壓損的影響關鍵因素進行了全面科學探討，以此可以給相關的從業(yè)人員一點建議。內(nèi)外管；流量計；影響因素前言內(nèi)外管差壓流量計是一種新型差壓式流量計。該流量計設計的取壓位置為管的同一截面上，消除了節(jié)流件前后摩阻壓降對壓差信號的影響，相同的流量下，獲得的壓差信號較傳統(tǒng)的壓差流量計大，提高了信號的靈敏度，其節(jié)流
環(huán)球市場 2016年5期2016-08-22
- 超超臨界1 000 MW汽輪機雙流調(diào)節(jié)級氣動性能研究
節(jié)級進汽腔室結構壓損小，調(diào)節(jié)級氣動性能優(yōu)良，能達到熱力設計目標。超超臨界1 000 MW汽輪機，雙流調(diào)節(jié)級，CFD全周模擬，凍結轉(zhuǎn)子法，非周期性，流動特性，氣動性能0 引言早期的汽輪機級數(shù)少，結構非常簡單，沒有調(diào)節(jié)級的概念。現(xiàn)在的汽輪機除了少量帶基本負荷的節(jié)流配汽的汽輪機外，大多數(shù)都帶有調(diào)節(jié)級，以此增加機組的負荷響應性與部分負荷運行的經(jīng)濟性。隨著汽輪機設計技術與高溫材料技術的發(fā)展，國家節(jié)能政策的推行，高參數(shù)、大容量逐漸成為未來汽輪機發(fā)展的主流方向。對于噴嘴
東方汽輪機 2015年3期2015-11-28
- 可調(diào)壓中壓濕氣實驗裝置的研制
該裝置結構設計、壓損計算、關鍵設備選型、裝置電氣控制系統(tǒng)設計和調(diào)試等，并通過對系統(tǒng)不確定度分析，得到該可調(diào)壓中壓濕氣裝置氣相測量不確定度為1.00%，液相測量不確定度為0.35%.濕氣兩相流；可調(diào)壓裝置；壓損計算；不確定度分析目前，國內(nèi)外對氣液兩相流動狀態(tài)及參數(shù)測量做了大量研究，建有不少氣液兩相流實驗裝置，其中規(guī)模與影響力較大的裝置有美國科羅拉多工程實驗室CEESI的濕氣實驗裝置，英國國家工程實驗室NEL的高壓濕氣實驗裝置，挪威海德魯HYDRO公司的高壓多
天津大學學報(自然科學與工程技術版) 2014年1期2014-06-05
- 進排氣壓損對不同工況燃氣輪機性能影響研究
，導致燃機進排氣壓損升高，并給燃機性能帶來了不利的影響，如功率和經(jīng)濟性的下降及耗油率的增加等［2］（OLYMPUS TM3型燃氣輪機在最大功率下，進氣壓力每下降l%，比油耗增加1.2%，功率損失2.2%［3］；LM2500型燃氣輪機排氣壓損每增加980 Pa，輸出功率減少107 k W［4］）。當進排氣壓損與給定值不同時，燃機性能將發(fā)生明顯的變化［5］。此外，工況不同，燃機內(nèi)部工質(zhì)性質(zhì)并不一致，單位壓損對不同工況下燃機性能的影響也不同，文獻［6］認為考慮氣
機械工程與自動化 2014年3期2014-05-07
- 選粉機氣流壓損分析與結構優(yōu)化
與裝備選粉機氣流壓損分析與結構優(yōu)化趙 欣，歐 劍（綿陽職業(yè)技術學院， 四川 綿陽 621000）根據(jù)選粉機構造與流形將選粉機的流體腔劃分為6個子腔體，并采用數(shù)值模擬的方法得到各腔體的壓損比例，發(fā)現(xiàn)送料筒腔體、出口腔體與內(nèi)腔體這三個腔體的壓損之和達到了整機壓損的86.66%。針對送料筒腔體的氣流對沖損耗，設計了側環(huán)面風口結構。針對內(nèi)腔體內(nèi)的旋流損耗和出口腔體內(nèi)轉(zhuǎn)向損耗，設計了渦流打散錐結構。實驗結果表明，所設計的優(yōu)化結構不影響選粉機的分級性能，且能有效的降低
當代化工 2014年11期2014-02-20
- 冷水機組蒸發(fā)器變更管徑減低成本的可行性探討
2)保證壓差 (壓損)。因此，銅管間的間隙、銅管根數(shù)、折流板的間距和片數(shù)也相應需要進行變更。下面以一種機型670 kW(280匹)水冷機組的蒸發(fā)器，進行縮小管徑變更結構減低成本的探討。1.1 換熱面積原670kW(280匹)水冷機組蒸發(fā)器的銅管直徑為 φ12.7mm，準備變更采用的銅管直徑為φ9.52mm，兩種銅管的蒸發(fā)器的相關數(shù)據(jù)見表1，蒸發(fā)器采用的內(nèi)螺紋銅管截面圖如圖1所示。原采用φ12.7mm銅管的蒸發(fā)器有786根銅管，銅管總長度為2.615m，換熱
制冷 2013年2期2013-09-13
- 大港南部油田注水管道除垢節(jié)能技術的應用
條注水系統(tǒng)管道中壓損超過3.0MPa的有20條，總長度26.2km，平均壓損達到4 MPa；在用的484條注水井單井注水管道中壓損大于3.0MPa的68條，總長度38.86km，平均壓損5.8 MPa。由于管道結垢嚴重壓損大，管道末點壓力低，造成注水井欠注、系統(tǒng)無功損耗增加，同時對回注污水水質(zhì)形成二次污染，影響油田注水開發(fā)。圖1 注水管道結垢圖片1 存在的問題1.1 無功損耗增加，系統(tǒng)效率降低由于注水管道結垢壓損大，管道末點壓力低，為保證配注泵站需提高運行
石油石化節(jié)能 2013年4期2013-04-10
- 抽汽壓損變化對煤耗率影響的通用強度矩陣計算模型
0)0 引言抽汽壓損是指抽汽在加熱器中以及從汽輪機抽汽口到加熱器管道上產(chǎn)生的壓力損失之和。抽汽壓損是一種不明顯的熱力損失，使蒸汽的做功能力下降，熱經(jīng)濟性降低。根據(jù)小擾動可知，加熱器抽汽壓損變化時，屬于小擾動。所以，當加熱器抽汽壓損變化時，抽汽口壓力、加熱器端差可視為不變，壓損變化導致加熱器汽側飽和溫度的變化，引起本級和相鄰加熱器的給水焓升及抽汽量的重新分配［1］。文中通過引入矩陣算子后經(jīng)過嚴密的數(shù)學推導，導出了上端差變化對機組發(fā)電煤耗率影響的通用強度矩陣計
應用能源技術 2012年6期2012-07-28
- 660 MW超臨界機組加熱器運行熱經(jīng)濟性影響因素的定量分析
熱器上端差和抽汽壓損是影響加熱器運行性能的兩種主要因素。在多元擾動下熱力系統(tǒng)能效分析模型基礎上，以660 MW超臨界機組的典型工況為例，計算了這兩種主要因素對機組能效影響的強度系數(shù)，并繪制了強度系數(shù)關于機組運行負荷的比較圖和趨勢圖，找出了該機組實際運行中應密切監(jiān)視和重點控制的參數(shù)，為機組的節(jié)能降耗提供幫助，也可為其他類型機組的同類問題提供參考。上端差；抽汽壓損；強度系數(shù)；機組能耗0 引言電廠熱力系統(tǒng)中，加熱器是重要的輔機之一，其運行水平直接影響電廠的熱經(jīng)濟
電力科學與工程 2012年7期2012-02-08
- 回爐煤氣流量的測量方法改造
程比,還使得管道壓損大大降低。一次測量元件畢托巴是?20mm不銹鋼制成,其截面積很小,在介質(zhì)管道中壓力損失很小,幾乎無壓力損失,這可使運行成本大大減小。與渦街、孔板、機翼等節(jié)流流量測量裝置相比較具有明顯的節(jié)能效果。畢托巴流量計與孔板等節(jié)流流量計的壓損的比較如下所示。畢托巴流量計和孔板流量計的壓損比較:設計及試驗數(shù)據(jù)表明,孔板永久壓力損失PPL0=(0.5～0.6)×ΔP,約為20～50 kPa?？装?span id="syggg00" class="hl">壓損的經(jīng)驗公式:當β=0.6時,PPLo=0.6×ΔP當β
化工裝備技術 2010年2期2010-12-13
- 高落差長配管安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響
安裝形式下，管路壓損對空調(diào)系統(tǒng)的影響，并且提出相應的對策。同時介紹高落差長配管安裝情況下的壓縮機回油及壓縮機啟動現(xiàn)象分析。二、高落差長配管安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響空調(diào)器的高落差長配管有兩種安裝形式:室外機在下、室內(nèi)機在上和室外機在上、室內(nèi)機在下。對上述兩種安裝形式對空調(diào)系統(tǒng)的影響及相應的對策歸納如表1所示。表1 三、高落差長配管安裝形式下空調(diào)器的試驗這次進行高落差長配管試驗的空調(diào)器有兩臺:分別為室外機低置和室外機高置兩種形式。圖1為上述兩臺空調(diào)器連接管路的
裝備機械 2010年2期2010-08-01