氣柱
- 浮沉子不可逆現(xiàn)象的探究*
中位于液面以下的氣柱長度,h′2為圖2(b)中浮沉子內(nèi)氣柱長度,h″2為圖2(c)中浮沉子內(nèi)氣柱長度.聯(lián)立式(2)、(3)有h′2=h″2p′=p″(4)式(4)中,p′、p″分別為圖2(b)和圖2(c)中浮沉子內(nèi)上方氣體壓強.對3種狀態(tài)下的浮沉子進行受力分析,根據(jù)力的平衡有mg+p0S=pS(5)mg+p′0S=p′S(6)mg+p″0S+ρgΔhS=p″S(7)式(5)、(6)、(7)中,p0、p′0、p″0分別為圖2(a)～圖2(c)中外部容器上方氣
物理通報 2023年10期2023-10-10
- 考慮環(huán)空液體熱力學(xué)特征的持續(xù)環(huán)空帶壓預(yù)測模型研究
參數(shù)對環(huán)空壓力、氣柱高度的影響分析,為現(xiàn)場環(huán)空帶壓預(yù)測及管理提供理論支撐。1 力學(xué)模型油管氣體在油管漏點內(nèi)外壁壓力差作用下泄漏至環(huán)空并在井口聚集,最終形成環(huán)空帶壓,如圖1所示。在氣體泄漏至環(huán)空過程中由于井筒傳熱會導(dǎo)致環(huán)空溫度變化,影響環(huán)空液體熱膨脹系數(shù)、壓縮系數(shù),最終影響環(huán)空壓力預(yù)測準確性。圖1 氣井結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Gas well structure diagram為此首先建立井筒溫壓場預(yù)測模型,利用井筒溫壓場預(yù)測模型預(yù)測油管內(nèi)溫度、壓力及油套環(huán)空
科學(xué)技術(shù)與工程 2023年20期2023-07-31
- 激波誘導(dǎo)環(huán)形SF6 氣柱演化的機理*
長寬比下無膜橢圓氣柱界面的RM 不穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)在大水平方向尺度情況下，界面發(fā)展后期會出現(xiàn)二次渦對結(jié)構(gòu)。Zhai 等[7]和Luo 等[8]通過實驗和數(shù)值仿真研究了平面激波沖擊輕、重質(zhì)多邊形（包括三角形、正方形、菱形以及矩形）氣柱的RM 不穩(wěn)定性過程，揭示了激波在多邊形界面內(nèi)的演化情況以及氣柱特征的變化規(guī)律。沙莎等[9]則基于大渦模擬方法對平面激波與兩種SF6梯形重氣柱的相互作用過程進行了數(shù)值模擬，揭示了兩種梯形重氣柱的變形過程以及其復(fù)雜波系結(jié)構(gòu)。廖深飛等[
爆炸與沖擊 2023年1期2023-03-02
- 增壓條件下浮沉子不可逆下沉的動力學(xué)研究
會被擠入，導(dǎo)致空氣柱的體積增大或者減小，從而改變浮沉子受到的浮力，實現(xiàn)上浮或者下沉.浮沉子在液體中特定位置的浮沉狀態(tài)受到其幾何結(jié)構(gòu)[1]、外界壓強[1]、液體密度[1-2]以及溫度[3]等因素的影響. 由于浮沉子在展示浮力變化以及浮力與重力的相對大小方面具有現(xiàn)象明顯的特點，故常常作為教具[4-6]. 浮沉子原理也被應(yīng)用于高空氣球形貌的預(yù)測[7]、磁力浮沉子密度計的設(shè)計[8]、檢測高濃度水[9-10]等. 由于浮沉子的研究內(nèi)容廣泛而有趣，該內(nèi)容被選為2021
物理實驗 2022年11期2022-12-06
- 淺談易熔塞在多聯(lián)空調(diào)上的應(yīng)用
側(cè)支共振器會產(chǎn)生氣柱共振，因為管道中充滿了氣體，且氣柱可以膨脹和壓縮,因此氣柱可以看作是一個具有質(zhì)量的彈性振動系統(tǒng)，具有一系列的固有頻率。當某一階的氣柱固有頻率與空調(diào)管路產(chǎn)生的激發(fā)頻率相接近時,系統(tǒng)就會產(chǎn)生氣柱共振，從而產(chǎn)生噪音。圖5 側(cè)支共振器示意圖一端為開放、一端為封閉的氣柱固有頻率計算公式如下：式中：n=0，1，2，3，……；c—介質(zhì)聲速；L—支管長度。式中：K—氣體絕熱指數(shù)；R—該介質(zhì)氣體常數(shù)；T—氣體絕對溫度。從公式可以看出，當介質(zhì)聲速c一定，支
日用電器 2022年10期2022-11-26
- 高壓聚乙烯裝置增壓機出口管線振動特性研究
管線結(jié)構(gòu)共振。②氣柱振動系統(tǒng)。管線內(nèi)氣柱本身為一個具有連續(xù)質(zhì)量的彈性振動系統(tǒng)，往復(fù)式壓縮機周期性的吸氣與排氣對氣柱產(chǎn)生激發(fā)，使得管線內(nèi)的壓力發(fā)生脈動。如果激發(fā)頻率與氣柱固有頻率接近，同樣會引起管線內(nèi)氣柱的共振，從而引起壓縮機管線系統(tǒng)的劇烈振動［9-12］。2 振動異常管線振動測試取二次增壓機出口管線不同位置進行振幅測量以及頻譜信號采集，除在振動較大管線附近采集振動信號外，還在遠離壓縮機的頂層平臺采集了頻譜數(shù)據(jù)。由于二次增壓機管線振動基頻較低，因此采用低頻、
石油化工設(shè)備 2022年6期2022-11-25
- 濕有效能量層結(jié)分量計算和斜壓分量判定的簡化及其應(yīng)用
程。給出了“有限氣柱內(nèi)單位質(zhì)量MAE層結(jié)分量”的計算方法和若干計算實例；給出了斜壓分量強度的判定方法。MAE的層結(jié)分量與位勢不穩(wěn)定能量相對應(yīng)，通常與對流有效位能CAPE有正相關(guān)關(guān)系，但二者有本質(zhì)區(qū)別。近年來，一些學(xué)者[20-29]在暴雨和強對流天氣的分析研究中，用不同的方法，從不同的角度，都將穩(wěn)定度的變化、水汽的輻合、高低空急流、不穩(wěn)定能量釋放的觸發(fā)機制等作為研究的重點。實質(zhì)上是尋求包括MAE及CAPE在內(nèi)的能量輸送、積累和集中釋放的蹤跡和成因。邢臺201
Advances in Meteorological Science and Technology 2022年3期2022-07-07
- 多樣植被：氣候家族的“活躍成員”
一直到大氣層頂?shù)?span id="syggg00" class="hl">氣柱，那么地面覆蓋植被的氣柱比覆蓋砂石的氣柱能吸收更多的太陽輻射能，使氣柱蘊含更多的能量。植物會源源不斷地從土壤中吸收水分，并通過蒸騰作用釋放進入大氣，相當于在土壤和大氣之間加了一個強大的水泵。特別是根系扎入土壤深層的林木，能直接將深層土壤中的水分輸運給大氣。大氣中的水汽增多，意味著濕度增加，可降水量增多。加上氣柱中蘊含的更多的能量，很有可能影響當?shù)氐脑屏?、降水量和降水強度。同時，高大的植被比低矮的植被會對空氣運動產(chǎn)生更強的拖曳力，或者是阻
知識就是力量 2022年5期2022-06-17
- 兩種井涌余量計算模型的比較分析
要的作用。對連續(xù)氣柱模型和動態(tài)多相流模型求取井涌余量的方法進行了比較分析，認為動態(tài)多相流計算模型更符合實際鉆井作業(yè)過程中井涌余量的計算需求，從而為今后鉆井現(xiàn)場安全作業(yè)提供了重要的依據(jù)和支撐。井控； 井涌余量； 井涌強度； 連續(xù)氣柱模型； 動態(tài)多相流模型井涌余量又稱溢流允許量，是鉆井井控作業(yè)中衡量溢流處理能力的一個重要參數(shù)，是判斷鉆井溢流發(fā)生后能否關(guān)井，以及使用何種方法壓井的判斷標準，因此準確理解和求取各井段井涌余量對鉆井設(shè)計及鉆井作業(yè)安全是非常重要的[1]
遼寧化工 2022年4期2022-04-28
- 激波誘導(dǎo)雙層氣柱演化的偏心效應(yīng)研究
研究中, 激波與氣柱相互作用一直是研究熱點. Haas等[7]采用硝化纖維膜技術(shù)生成氦氣柱和R22氣柱, 利用幾何聲學(xué)對激波作用后氣柱內(nèi)外的波系結(jié)構(gòu)進行了預(yù)測并分析了界面的演化過程. Picone等[8]數(shù)值研究了激波與氣柱相互作用過程, 提出了預(yù)測界面沉積環(huán)量的PB模型. 為了消除硝化纖維膜技術(shù)中膜和支桿對流場的影響, Jacobs[9-10]使用射流技術(shù)生成了無膜輕氣柱和重氣柱, 并采用平面激光誘導(dǎo)熒光技術(shù)(planar laser-induced f
氣體物理 2022年2期2022-03-31
- 利用紋影法測量氣體的噴流速度
放置薄金屬片阻擋氣柱前進。在測量時，首先點擊采集紋影視頻按鈕，隨后迅速抽出金屬片，氣柱向前運動，得到丁烷氣體噴流的紋影視頻。圖6 氣流發(fā)生器結(jié)構(gòu)示意圖理想情況下，氣體流速較低，認為氣體是不可壓縮流體［15］，并且噴出管口后的一小段時間內(nèi)氣流受到空氣阻力的影響可以忽略不計，這樣氣柱在噴出管口后的一小段距離內(nèi)仍能保持在流管內(nèi)運動的形態(tài)。根據(jù)流管模型流體流速與流量的關(guān)系，計算氣體在流管中的流速，即是氣體剛噴出管口時的理想流速，流體流速與流量的關(guān)系為式中：v為流體
實驗室研究與探索 2022年1期2022-03-23
- 氣柱共振導(dǎo)致的核電站蒸汽管道振動分析與機理研究
當氣流脈動頻率與氣柱固有頻率接近時產(chǎn)生氣柱共振，例如某核電站主給水泵再循環(huán)管道中存在殘留氣體，使得起泵過程中產(chǎn)生水錘并對管道及主泵造成強烈沖擊，導(dǎo)致管道及主泵振動超標［6］；例如某單位往復(fù)壓縮機出口管道氣柱共振與結(jié)構(gòu)共振共同作用導(dǎo)致異常振動問題，研究人員通過降低管內(nèi)的脈動壓力來降低對管道的沖擊，進而實現(xiàn)減振［7-10］。本文針對國內(nèi)某核電站機組汽動輔助給水泵蒸汽管道振動問題展開研究，結(jié)合故障現(xiàn)象與測試數(shù)據(jù)分析，提出故障機理假設(shè)。同時，開展了蒸汽管道氣柱固有
流體機械 2022年1期2022-03-03
- 兩種充氣碟形囊體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能比較研究*
合及主氣囊-高壓氣柱-懸掛屏組合。從制造工藝上講，分隔簾布式囊體為單氣室充氣，而高壓氣柱式囊體為雙氣室，需分別給高壓氣柱和主氣囊充氣，充氣后的高壓氣柱起到支撐保形的作用，但充氣后二者的變形需匹配協(xié)調(diào)才能達到較好的成形效果。本文通過建立具有相同結(jié)構(gòu)外形尺寸的2種囊體結(jié)構(gòu)有限元模型，施加相同的約束和載荷，采用基于膜單元和非線性接觸算法的分析方法，經(jīng)過計算分析并與試驗對照，探討褶皺變形及應(yīng)力分布情況，比較了2種囊體結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能。1 充氣囊體結(jié)構(gòu)建模兩種囊體結(jié)構(gòu)
現(xiàn)代防御技術(shù) 2021年6期2022-01-06
- 淺談空勁氣功“沖關(guān)”
頂，在空間形成“氣柱”。并同時沖開雙肩“肩井穴”，左右肩井穴沖出氣柱，形成三柱合一氣柱體，在頭頂上沖得較高，沖關(guān)成功。在沒有開頂時氣柱是在體內(nèi)的經(jīng)脈運行，開頂后氣柱沖出頭頂，形成氣柱在體外和體內(nèi)經(jīng)脈運行，而且氣柱在空間沖的很高。開頂后，身體的疾病要再次反應(yīng)，有些疾病可能要拔根，徹底痊愈。沖關(guān)、開頂后一般需煉成以下幾步才能過關(guān)：第一步：三貫通1.要實現(xiàn)左右手內(nèi)、外勞宮穴貫通，形成內(nèi)外勞宮穴貫穿氣柱。2.雙涌泉穴與雙肩井穴貫通。從左右腳涌泉穴沖起的氣柱，從左右
現(xiàn)代養(yǎng)生·上半月 2021年12期2021-12-03
- 不同影響因素下動態(tài)置換法壓井參數(shù)研究
井數(shù)學(xué)模型，討論氣柱體積、井斜角、鉆桿偏心率、壓井液黏度和表面張力對壓井液最大注入排量和套壓的影響規(guī)律，為動態(tài)置換法確定壓井液最大注入排量提供理論基礎(chǔ)。1 動態(tài)置換法壓井動態(tài)置換法壓井是一種準恒定井底壓力的壓井方法，壓井液下落增加的靜液柱壓力等于排出井內(nèi)氣體降低的套管壓力。與靜態(tài)置換法相比，其不用等待壓井液下落，可同時從壓井管線注入壓井液和從節(jié)流管線排出氣體。動態(tài)置換法適用于鉆柱堵塞、鉆柱不在井底或井內(nèi)無鉆具等原因造成不能建立井口到井底循環(huán)的氣井溢流或井噴
鉆采工藝 2021年4期2021-09-22
- A氣田氣井井底壓力計算模型研究進展
以下兩種即：靜止氣柱井底壓力計算法和流動氣柱井底壓力計算法。（3）環(huán)形空間流動氣柱干氣井井底壓力計算模型的適用范圍：氣井關(guān)井時，油管和環(huán)形空間內(nèi)的氣柱都不流動，井口壓力穩(wěn)定后，錄取井口最大關(guān)井壓力，按靜止氣柱公式計算氣層壓力。氣井生產(chǎn)時，計算井底流動壓力的方法視生產(chǎn)情況而定。如果油管采氣，套管閘門關(guān)閉，油管與環(huán)形空間連通。通常，這種情況下錄取井口套管壓力，仍按靜止氣柱計算井底流動壓力;反之，環(huán)形空間采氣而油管生產(chǎn)閘門關(guān)閉，油管與環(huán)形空間連通，錄取井口油管壓
油氣·石油與天然氣科學(xué) 2021年4期2021-09-17
- 反射激波作用下三維凹氣柱界面演化的數(shù)值研究1)
案例,平面激波與氣柱相互作用已被大量研究.Ding 等[13-14]利用肥皂膜技術(shù)生成三維柱形界面,研究了三維性對重氣柱和輕氣柱的影響,并將Haas 和Sturtevant[15]提出的理論模型拓展到三維情形.Ou 等[16]實驗和數(shù)值研究了激波沖擊橢圓重氣柱的不穩(wěn)定性發(fā)展,重點關(guān)注了激波聚焦和射流現(xiàn)象,并分析Atwood 數(shù)(At=(ρ2-ρ1)/(ρ2+ρ1),其中ρ1和ρ2分別為激波沖擊前氣柱外和氣柱內(nèi)氣體密度) 和橢圓氣柱的長寬比[17]對氣柱演化
力學(xué)學(xué)報 2021年5期2021-05-31
- 配氣臺管路系統(tǒng)氣固耦合振動特性分析
管路內(nèi)氣體構(gòu)成的氣柱固有頻率和管路系統(tǒng)構(gòu)成的機械結(jié)構(gòu)固有頻率[1])重合時，會引起管路系統(tǒng)的共振，激烈的管路共振會造成供氣閥件、管路結(jié)構(gòu)的損壞。目前，管路共振破壞是配氣臺的主要故障模式之一。大量學(xué)者對管路振動問題進行了研究，田家林等[2]對管路振動的機理進行了分析，建立了氣體壓力脈動與管路耦合作用的計算模型；方桂花等[3-5]利用有限差分方法對氣動管路波動情況進行分析，得到高精度管路振動頻率的計算方法；張偉等[6]利用AMESim中氣動設(shè)計元件庫搭建了比例
液壓與氣動 2021年2期2021-02-03
- 縱向磁場抑制Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性機理*
場控制下R22 氣柱界面Richtmyer-Meshkov 不穩(wěn)定性的演化過程. 結(jié)果描述了平面激波沖擊氣柱界面過程中激波結(jié)構(gòu)和界面不穩(wěn)定性的發(fā)展; 無磁場時, 流場結(jié)構(gòu)與Haas 和Sturtevant (Hass J F,Sturtevant B 1987 J. Fluid Mech. 181 41)的實驗結(jié)果相符; 施加縱向磁場后, 激波結(jié)構(gòu)的演化基本無影響, 但明顯抑制了氣柱界面的不穩(wěn)定性. 進一步研究表明, 激波與界面的作用, 使磁感線在界面上發(fā)
物理學(xué)報 2020年18期2020-10-13
- 人工氣頂形成評價理論方法與參數(shù)界限研究
分析各因素對臨界氣柱高度的影響，計算典型油藏室內(nèi)實驗和油藏條件下，人工氣頂形成所需的臨界氣柱高度。圖1 高壓條件下氣驅(qū)油階段孔喉內(nèi)流體分布Fig. 1 Fluid distribution in pore throats under high pressure in the stage of gas displacing oil多孔介質(zhì)孔隙中單個游離態(tài)氣泡受力情況如圖2所示，氣泡向上運移需滿足式中，PF為氣泡受到的質(zhì)量力，氣泡單位面積受到浮力與重力的合力，
石油鉆采工藝 2020年2期2020-06-18
- 富氣壓縮機的管路振動治理方案研究
別是當排氣管道中氣柱發(fā)生共振時，壓縮機消耗的功率大大增加。（6）氣流脈動的存在使管道內(nèi)的氣體壓力和流量產(chǎn)生周期性的變化，從而影響排氣量的穩(wěn)定性。美國石油學(xué)會標準API618（American Petroleum Industry Standard 618）對于往復(fù)式壓縮機系統(tǒng)氣流脈動與管道振動的控制作了專門的規(guī)定。目前全世界大多數(shù)國家（包括我國）均以該標準作為驗收石化壓縮機的依據(jù)，所以對氣流脈動及管道振動的分析、控制也必須以它為依據(jù)。然而，由于缺乏對氣流脈
設(shè)備管理與維修 2020年3期2020-03-05
- 輪胎氣柱共鳴影響因素及改善措施
)0 前言輪胎的氣柱共鳴噪聲在傳統(tǒng)內(nèi)燃機汽車的輪胎上普遍存在,由于發(fā)動機噪聲掩蔽效應(yīng),輪胎氣柱共鳴噪聲并未得以凸顯。新能源汽車尤其是純電動汽車,因為沒有發(fā)動機噪聲,車輛行駛時的胎噪和路噪尤為突出。1999年,美國福特公司對電動車車內(nèi)聲學(xué)特性進行了深入研究,并與傳統(tǒng)汽車進行了對比分析[1]。研究指出,由于缺乏發(fā)動機的掩蔽效應(yīng),在低速工況下,同樣聲壓級和響度的噪聲在純電動車內(nèi)主觀感覺強烈。輪胎氣柱共鳴噪聲頻率范圍是人耳感知較為敏感的區(qū)域,因此輪胎氣柱共鳴噪聲差
汽車與新動力 2019年5期2019-11-07
- 基于迎風(fēng)差分格式的氣動制動系統(tǒng)的共振頻率研究
于制動系統(tǒng)管路中氣柱長期振動產(chǎn)生共振導(dǎo)致的管路接口處氣體泄漏和疲勞破損。因此，對氣動制動系統(tǒng)管路部分研究一直是國內(nèi)外研究的熱點問題。在氣動管路研究過程中，對于管路中氣柱部分數(shù)學(xué)建模為制動氣柱振動分析的前提。于是選擇精度較高、穩(wěn)定性較強的分析方法對氣柱振動研究就顯得非常重要。朱長建[3]通過對多軸重型車輛氣動制動管路研究和實驗分析得出，管路長度是引起時間滯后的主要原因，從而證明了對氣動制動系統(tǒng)管路參數(shù)的研究是制動性能好壞的重要保障。在氣體動力學(xué)中，動力學(xué)方程
液壓與氣動 2019年10期2019-10-17
- 不同磁場構(gòu)型下Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的數(shù)值研究及動態(tài)模態(tài)分解*
N2,Kr)球形氣柱變形過程進行了研究,并定量分析了界面運動,結(jié)果表明氣柱界面運動速度在發(fā)展后期基本保持不變.同樣因?qū)嶒灱夹g(shù)所限,他們的實驗結(jié)果并不能清晰地反映復(fù)雜波系演化過程.Picone和Boris[7]利用數(shù)值算法對激波沖擊氣柱導(dǎo)致其變形的過程進行了更加完整細致的研究.近年來,Zhai等[8]和Luo等[9]采用肥皂泡膜技術(shù)直接形成氣泡,排除了塑料薄膜對實驗結(jié)果的影響.結(jié)合高速攝像技術(shù),他們對激波與各種形狀(三角形、四邊形、菱形)氣柱相互作用的復(fù)雜過
物理學(xué)報 2019年16期2019-08-29
- 活塞式壓縮機振動原因分析及解決措施
度設(shè)計不當引起的氣柱共振。為進一步驗證壓縮機振動是由氣流脈動引起的，根據(jù)相關(guān)技術(shù)標準進行以下計算。2.3.1 緩沖罐容積計算往復(fù)壓縮機緩沖罐能起到消弱氣流脈動的作用，若緩沖罐緩沖容積過小，則不能有效的削弱氣流脈動對壓縮機的影響，會使機組振動值升高。緩沖罐的設(shè)計通常以API標準和國內(nèi)常用容器設(shè)計規(guī)范為依據(jù)，API618關(guān)于緩沖罐最小容積的計算如下式中 Vs——需要的最小進氣緩沖罐容積，m3PD——與緩沖罐相連的氣缸往復(fù)一次的總吸氣量，m3K——介質(zhì)氣體的等熵
壓縮機技術(shù) 2019年6期2019-05-02
- 往復(fù)式壓縮機管系振動與控制措施探討
塞的運動逐漸形成氣柱時，氣柱與管系也會產(chǎn)生共振作用，因為氣柱本身根據(jù)特性會有一個固有頻率，該頻率與外界環(huán)境因素?zé)o關(guān)，只由氣柱本身的組成和其他的自身性質(zhì)決定，在氣柱與管系共同組成的系統(tǒng)中，氣柱的固有頻率并不能起到關(guān)鍵作用，其中能和管系形成共振的是氣柱的激發(fā)頻率，該頻率主要由活塞的運動情況決定，與氣柱的自身情況關(guān)系不大。管系的振動情況便主要由氣柱的激發(fā)頻率和管系的振動頻率共同決定，我們在研究管系振動的控制措施時需要將氣柱的共振考慮進去，從而最大程度上減小氣柱對
中國設(shè)備工程 2019年15期2019-01-17
- 往復(fù)壓縮機氣柱共振分析
59）往復(fù)壓縮機氣柱共振分析張振宇， 張秀珩， 紀然， 申靖宇（沈陽理工大學(xué)機械工程學(xué)院，沈陽 110159）基于聲學(xué)振動系統(tǒng)和電學(xué)電路的振蕩過程可用相同類型的微分方程來描述，通過變量間的類比關(guān)系，應(yīng)用MATLAB/SIMULINK建立實驗室內(nèi)2D-90MG-2.5/1.5型空氣聯(lián)合壓縮機實驗機的出口管系的電學(xué)模型，進而得到管系的氣柱固有頻率，并且與有限元分析方法結(jié)果進行對比分析。驗證電學(xué)模擬方法計算壓縮機管道系統(tǒng)氣柱固有頻率是可行而且簡單的。管路振動；聲
機械工程師 2018年1期2018-12-29
- 磁控條件下激波沖擊三角形氣柱過程的數(shù)值研究?
重質(zhì)或輕質(zhì)三角形氣柱相互作用過程進行數(shù)值研究.結(jié)果表明:無論有無磁場,兩氣柱在激波沖擊下均具有完全不同的波系結(jié)構(gòu)和射流現(xiàn)象.其中,入射激波與重氣柱發(fā)生常規(guī)折射,形成介質(zhì)射流,而與輕氣柱作用則發(fā)生非常規(guī)折射,形成反相空氣射流.無磁場時,氣柱在激波沖擊下,產(chǎn)生Richtmyer-Meshkov和Kelvin-Helmholtz不穩(wěn)定性,界面出現(xiàn)次級渦序列,重氣柱上下角卷起形成主渦對,輕氣柱空氣射流穿過下游界面后形成偶極子渦.施加橫向磁場后,次級渦序列、主渦對以
物理學(xué)報 2018年20期2018-11-28
- 適用于特高壓主變壓器現(xiàn)場安裝的充氣柱式保溫房設(shè)計與實施
由于本文提出的充氣柱式保溫房和酚醛泡沫保溫房在主變壓器的安裝過程中各有利弊，因此本節(jié)先將二者從保溫效果、經(jīng)濟性等方面進行對比，得到適合現(xiàn)場作業(yè)的最佳方案。1.1 不同保溫措施保溫效果的對比1.1.1 充氣柱式保溫房的傳熱計算充氣柱式保溫房的相關(guān)參數(shù)列于表1中。表1 充氣柱式保溫房的相關(guān)參數(shù)設(shè)定室外溫度為Tw=-24℃，設(shè)室內(nèi)溫度為Tn，通過計算，即可求出室內(nèi)最大加熱溫度與加熱功率的關(guān)系。具體計算過程如下：通過墻面和屋頂?shù)纳崃繛椋菏街校篕為傳熱系數(shù)，A為傳
浙江電力 2018年10期2018-11-09
- 激波作用不同橢圓氦氣柱過程中流動混合研究
弱激波與R22重氣柱、氣泡以及He輕氣柱、氣泡的作用過程進行了研究,對界面變形和運動特征進行了討論和分析.Jacobs[8]首次采用平面激光誘導(dǎo)熒光(planar laser-induced fluorescence,PLIF)技術(shù)研究了低馬赫數(shù)激波與氦氣柱相互作用的混合問題,采用激波壓縮后氣柱面積的減少量來表征混合.Giordano和Burtschell[9]研究了較低馬赫數(shù)下激波與氣柱及氣泡的相互作用,數(shù)值模擬結(jié)果和一維氣體動力學(xué)理論分析表明,不同密度
物理學(xué)報 2018年18期2018-10-26
- 某卡車空壓機氣柱共振異響試驗分析及優(yōu)化
截面管時，會構(gòu)成氣柱系統(tǒng)。此管路內(nèi)的氣體介質(zhì)，具有連續(xù)分布的質(zhì)量及可壓縮性，會產(chǎn)生氣柱振動，管道內(nèi)氣柱構(gòu)成的系統(tǒng)存在氣柱固有頻率。當空壓機的激勵足夠大時，會使管道氣柱共振，此時整個進氣系統(tǒng)會發(fā)生強烈振動以及很大的輻射噪聲。本文針對上述問題，通過LMSTest.lab軟件進行噪聲、振動數(shù)據(jù)采集分析，確定異響頻率計異響源，基于管道聲學(xué)原理設(shè)計了一款進氣消聲器，有效地解決了此車型進氣異響問題，并為解決同類問題提供了可借鑒的方法。1 管道氣柱固有頻率計算1.1 簡
裝備制造技術(shù) 2018年6期2018-08-04
- 往復(fù)式壓縮機管路的振動分析
罐過小和管內(nèi)發(fā)生氣柱共振引起；二是管道發(fā)生結(jié)構(gòu)共振。這主要是管道結(jié)構(gòu)固有頻率與機器固有頻率接近，使管道振動加劇。因此要減小管道振動，必須減小管內(nèi)氣體壓力脈動和避免管道發(fā)生結(jié)構(gòu)共振[2]。2 管道振動分析設(shè)計方法API-618規(guī)定了三種分析設(shè)計方法。方法1：使用專利或根據(jù)經(jīng)驗設(shè)計的脈動抑制裝置來控制脈動。無需進行聲學(xué)模擬。方法2：使用脈動抑制裝置和經(jīng)過驗證的聲學(xué)模擬來控制脈動。此方法在進行聲學(xué)模擬同時要考慮壓縮機、脈動抑制裝置和管道系統(tǒng)及三者的相互影響。方法
山東化工 2018年10期2018-06-07
- 600 MW機組MGGH煙道振動原因分析及對策
率)與某一階煙道氣柱固有頻率偶合時，煙道內(nèi)就會產(chǎn)生強烈的聲學(xué)駐波共振而發(fā)出強烈噪聲。理論計算卡門漩渦脫落頻率fs為：(1)式中：S為斯特羅哈數(shù)；U為煙氣速度，m/s；D為管徑，m。理論計算煙道氣柱固有頻率fn為：(2)式中：n為波的階次；C為煙氣聲速，m/s；W為空腔的寬度，m。根據(jù)表1換熱面管束幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)，由式(1)計算得到各工況的MGGH換熱面漩渦脫落頻率，見表2。表2中各負荷工況的卡門漩渦激振頻率依據(jù)設(shè)計平均流速計算得到。由于煙道內(nèi)煙氣流速的不均勻
發(fā)電設(shè)備 2018年3期2018-06-04
- 不同初始磁場對激波沖擊R22重氣柱過程影響的數(shù)值模擬*
弱激波與R22重氣柱、氣泡以及He輕氣柱、氣泡的作用過程進行了實驗研究，對氣柱、氣泡變形過程進行了分析討論。Tomkins等[3]對激波與SF6重氣柱的作用過程進行了實驗研究，研究分析了兩種介質(zhì)的混合機理。范美如等[4-5]對激波與矩形、橢圓、菱形以及兩種三角形五種不同形狀的SF6氣柱作用過程進行了數(shù)值研究，對比分析了這幾種形狀界面的波系、渦量以及氣體界面的演變。王顯圣等[6]數(shù)值研究了入射激波以及反射激波與SF6重氣柱作用過程。Si等[7]利用高速紋影技
爆炸與沖擊 2018年2期2018-03-07
- 氣柱共振對開洞結(jié)構(gòu)內(nèi)壓風(fēng)洞試驗的影響
度依然較小，此時氣柱共振頻率位于內(nèi)壓功率譜的高頻區(qū)，對脈動內(nèi)壓均方根的影響可忽略不計，但對于雙腔或多腔結(jié)構(gòu)，體形補償箱形成的管道長度加倍，氣柱共振對脈動內(nèi)壓的影響則較為顯著，必須在內(nèi)壓信號處理時，通過濾波等手段消除氣柱管道共振的影響。文中首先闡述開洞雙腔結(jié)構(gòu)內(nèi)壓風(fēng)洞試驗的相似定律以及氣柱共振機理，然后通過開洞結(jié)構(gòu)的多參數(shù)對比風(fēng)洞試驗驗證氣柱共振現(xiàn)象的存在以及它對風(fēng)致內(nèi)壓特性的影響。1 內(nèi)壓風(fēng)洞試驗相似定律及體積補償要求對于圖1所示的兩空間結(jié)構(gòu)，余先鋒等[6
振動與沖擊 2018年4期2018-03-05
- 激波與橢圓形重氣柱相互作用的PLIF實驗*
)激波與橢圓形重氣柱相互作用的PLIF實驗*黃熙龍，廖深飛，鄒立勇，劉金宏，曹仁義(中國工程物理研究院流體物理研究所沖擊波物理與爆轟物理重點實驗室,四川 綿陽 621999)在水平激波管中，采用平面激光誘發(fā)熒光(planar laser-induced fluorescence, PLIF)方法對橢圓形重氣柱界面的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性進行實驗。氣柱由SF6混入一定比例的丙酮蒸氣構(gòu)成，環(huán)境氣體為空氣。通過改變橢圓形氣柱的長短軸比值，得到
爆炸與沖擊 2017年5期2017-10-19
- 磁場對激波沖擊R22重氣柱作用過程影響的數(shù)值模擬＊
激波沖擊R22重氣柱作用過程影響的數(shù)值模擬＊林震亞，張煥好，陳志華，劉 迎（南京理工大學(xué)瞬態(tài)物理國家重點實驗室，江蘇南京210094）為研究平面入射激波與磁化R22重質(zhì)圓形氣柱的作用過程，首先通過數(shù)值方法得到了不同初始條件下激波誘導(dǎo)R22氣柱的Kelvin－Helmholtz（KH）及Richtmyer－Meshkov（RM）不穩(wěn)定性導(dǎo)致的重氣柱變形過程，并詳細討論了不同情況下透射激波在氣柱內(nèi)聚焦誘導(dǎo)射流的過程；然后在加入磁場的情況下，采用CTU＋CT算法
爆炸與沖擊 2017年4期2017-07-31
- 利用巖心資料確定低滲透氣藏產(chǎn)氣界面的新方法
一化處理，得到了氣柱高度與毛細管壓力、含氣飽和度的計算關(guān)系式，建立了產(chǎn)氣界面深度的計算模型。應(yīng)用該模型對A氣田2口探井的S層產(chǎn)氣界面進行了計算，計算結(jié)果與實際實施井一致，證明該計算模型的計算結(jié)果準確可靠。研究表明，利用巖心資料可以準確確定低滲透氣藏的產(chǎn)氣界面，從而指導(dǎo)井位部署和射孔優(yōu)化。低滲透氣藏；產(chǎn)氣界面；束縛水飽和度；氣柱高度；毛細管壓力低滲透氣藏的產(chǎn)氣界面對計算氣藏的含氣面積、氣層有效厚度和儲量等極為重要[1-3]。由于低滲透氣藏孔隙結(jié)構(gòu)差，孔隙與喉
石油鉆探技術(shù) 2016年6期2017-01-19
- 往復(fù)式壓縮機管路振動與疲勞分析及減振方案研究
任公司)運用管路氣柱分析軟件Bently PLUS對某往復(fù)式壓縮機管路系統(tǒng)的氣柱進行聲學(xué)模擬，應(yīng)用管路應(yīng)力分析軟件CAESARII對管路進行靜態(tài)分析和疲勞應(yīng)力分析。研究發(fā)現(xiàn)，該管路系統(tǒng)不滿足管道振動和疲勞強度要求，為此，用支架或緩沖罐等對其進行減振，分析后發(fā)現(xiàn)管路支架可以改變管系的固有頻率、減小振動位移和降低動態(tài)疲勞應(yīng)力；而添加緩沖罐可以改變管路氣柱的模態(tài)，使管路氣柱共振頻率避開激振的共振頻率范圍，從而有效減小壓力脈動，降低管路振動水平。往復(fù)式壓縮機 靜態(tài)
化工機械 2016年1期2016-12-24
- 制冷壓縮機配管系統(tǒng)模態(tài)分析及振動特性
管系統(tǒng)和管道內(nèi)部氣柱的三維實體模型，然后利用有限元分析軟件ANSYS分別對配管系統(tǒng)和管道內(nèi)部氣柱進行結(jié)構(gòu)模態(tài)分析和聲學(xué)模態(tài)分析，得到配管系統(tǒng)和管道內(nèi)部氣柱的前6階固有頻率.計算結(jié)果表明:配管系統(tǒng)的4階固有頻率與壓縮機激發(fā)頻率非常接近，會發(fā)生共振；而管道內(nèi)部氣柱的固有頻率不在共振區(qū)內(nèi)，不會發(fā)生共振.基于此，研究了回氣管長度、排氣管長度和固定支撐數(shù)目對制冷壓縮機配管系統(tǒng)振動的影響特性.模態(tài)分析結(jié)果表明:隨著回氣管和排氣管長度的減小，制冷壓縮機配管系統(tǒng)和管道內(nèi)部
北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2016年6期2016-09-05
- 激波兩次沖擊下重氣柱Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的粒子圖像測速研究*
湍流混合。激波與氣柱的相互作用是研究此類問題最為簡單的構(gòu)型，對于深入認識慣性約束聚變、高超聲速燃燒、爆燃轉(zhuǎn)爆轟[3]等復(fù)雜實際應(yīng)用中RM不穩(wěn)定性的產(chǎn)生、發(fā)展及作用具有重要的工程價值。良好的界面形成方法和精密的診斷技術(shù)對實驗研究RM不穩(wěn)定性至關(guān)重要。Haas等人[4]通過硝化纖維薄膜形成氣柱界面，采用紋影技術(shù)觀察到界面在激波沖擊后演化成渦對結(jié)構(gòu)。Jacobs[5]利用層流射流方法生成無膜氣柱，采用可以精確捕捉界面的平面激光誘導(dǎo)熒光(Planar Laser-
高壓物理學(xué)報 2016年6期2016-04-25
- 反射激波作用重氣柱的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的實驗研究
)反射激波作用重氣柱的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性的實驗研究廖深飛,鄒立勇,劉金宏,柏勁松,王彥平(中國工程物理研究院流體物理研究所沖擊波物理與爆轟物理重點實驗室，四川 綿陽 621999)采用高速攝影結(jié)合激光片光源技術(shù)，研究了反射激波沖擊空氣環(huán)境中重氣體(SF6)氣柱的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性。通過在橫式激波管試驗段采用可移動反射端壁獲得不同反射距離，實現(xiàn)了反射激波在不同時刻二次沖擊處于演化中后期的氣柱界面，得到了不同的界
爆炸與沖擊 2016年1期2016-04-17
- 基于氣柱共振的往復(fù)壓縮機出口管道減振技術(shù)應(yīng)用
00000）基于氣柱共振的往復(fù)壓縮機出口管道減振技術(shù)應(yīng)用樊艮1，回志澎2（1.武漢工商學(xué)院公共基礎(chǔ)課部，湖北武漢430065；2.92537部隊，北京100000）基于傳遞矩陣計算氣柱固有頻率，針對某單位往復(fù)壓縮機出口管道以及空冷器的振動情況，研究了管道氣流脈動的控制方法。通過對現(xiàn)場管道進行實際測量，建立管道氣柱和機械的模型，找到了現(xiàn)場振動大的根本原因，并從氣柱和機械2個方面分別進行減振措施，通過增加孔板和增大阻尼來改變其氣柱和機械固有頻率，現(xiàn)場施工后壓縮
壓縮機技術(shù) 2015年4期2015-10-27
- 離心壓縮機出口管道聲學(xué)振動分析
振動分析，計算出氣柱固有頻率，并與轉(zhuǎn)移矩陣法進行對比，驗證有限元方法可行性。以某壓縮機站場的實際問題為例，介紹軟件的應(yīng)用及氣柱固有頻率計算方法，并計算熱旁通支管處的渦脫頻率，分析管道產(chǎn)生氣柱共振現(xiàn)象的可能及危害，最終提出減小聲學(xué)共振的切實有效方法。離心壓縮機；振動；聲學(xué)分析1 引言由于離心壓縮機運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、連續(xù)等特點，廣泛應(yīng)用于石油天然氣管道中。與往復(fù)壓縮機管道的振動不同，離心壓縮機管道的振動主要是管內(nèi)流體流經(jīng)三通、閥門等位置產(chǎn)生渦流導(dǎo)致的聲學(xué)振動，具有很強
壓縮機技術(shù) 2015年2期2015-10-27
- 天然氣壓縮機站場工藝管道振動分析技術(shù)探討
管道；固有頻率；氣柱；振動中圖分類號：TQ 051 文獻標識碼： A 文章編號： 1671-0460（2015）07-1690-03Discussion on Analysis Methods of Pipeline Vibrationin Natural Gas Compressor StationsLENG Jun1， WU Zhuo-qian2， LIAO Kai3， JIANG Chong4， ZHAO Yong5（1. School of Oil
當代化工 2015年7期2015-10-21
- 含空冷器管道系統(tǒng)氣柱固有頻率研究
含空冷器管道系統(tǒng)氣柱固有頻率研究韓文龍1,*, 衛(wèi) 國1, 韓省亮2, 白長青2(1. 北京強度環(huán)境研究所, 北京 100076; 2. 西安交通大學(xué)航天航空學(xué)院 機械結(jié)構(gòu)強度與振動國家重點實驗室, 西安 710049)根據(jù)空冷器國標GB/T-15386-94和工程中慣用的空冷器結(jié)構(gòu)模型設(shè)計并制造了簡易空冷器模型，搭建了含空冷器管道系統(tǒng)氣柱固有頻率實驗測試平臺；用計算流體動力學(xué)(CFD)方法建立了管道系統(tǒng)流體動力學(xué)模型。通過對比模擬結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)驗證了試驗
實驗流體力學(xué) 2015年3期2015-06-22
- 為什么哈氣暖而吹氣涼
間上是一個狹長的氣柱，氣柱的表面積遠大于哈氣團。同時，由于吹氣速度遠大于哈氣速度，吹出氣柱的直徑又遠小于哈氣團的直徑，在黏度、密度及溫度等氣體參量基本保持不變的情況下，吹氣的雷諾數(shù)將遠大于哈氣。因此，吹氣將處于湍流狀態(tài)，在氣柱與周圍環(huán)境空氣接觸界面處，不再僅以簡單的空氣傳導(dǎo)方式發(fā)生熱交換，而會不斷有較冷空氣混入氣柱之中，使氣柱的溫度迅速下降，使得到達離嘴十幾厘米遠的手心時，溫度基本降至環(huán)境溫度。但是，這仍不足以徹底解釋“吹氣涼”的現(xiàn)象。當人通過嘴唇向手掌心
初中生之友·中旬刊 2015年7期2015-06-10
- 歌唱的技術(shù)性方面探討
一、物理上的呼吸氣柱抗是演唱者歌唱時的身體——“人體樂器”的整體意念和某些器官特定運動的形態(tài)。歌唱時氣柱抗是兩種反向氣流，即向外呼氣的動力與人為地向下墜壓的阻力相互間反向制約對抗運動的感覺。（一）動力——為主、自發(fā)、生理的適用于IEEE 802.15.4的非相干BPSK接收機………………………………張艷秋，林偉榮，馬欣月，等(53)日常生活中吸氣時胸廓擴張，胸腔擴大，肺亦隨之擴張，此時肺內(nèi)壓低于大氣壓力，負壓升高使空氣入肺；呼氣時相反，胸腔縮小，肺基于自身
文藝生活·中旬刊 2014年11期2014-11-22
- 緩沖袋氣柱成型機控制系統(tǒng)
4433)緩沖袋氣柱成型機控制系統(tǒng)許文靜(江陰職業(yè)技術(shù)學(xué)院 機電工程系， 江蘇 江陰 214433)根據(jù)實際控制要求，選用三菱的控制器，通過觸摸屏進行人機對話，光電傳感器對卷膜的位置進行識別，完成了硬件系統(tǒng)和軟件平臺的搭建。實踐證明,采用該控制方案，性能安全可靠，降低了生產(chǎn)成本，自動化程度高，有效提高緩沖袋的生產(chǎn)效率和質(zhì)量。氣柱成型機； PLC； 觸摸屏0 引 言近年來，緩沖袋作為一種新型包裝材料較多應(yīng)用于各運輸包裝領(lǐng)域。它主要用在易碎商品的內(nèi)層保護性包裝
長春工業(yè)大學(xué)學(xué)報 2014年5期2014-09-04
- 往復(fù)壓縮機管道振動原因以及防振設(shè)計
形式我們一般稱為氣柱，氣體在動力系統(tǒng)的作用下，常常會發(fā)生一系列的物理變化，例如氣體的壓縮與氣體的膨脹都是具有連續(xù)性的，所以氣體在壓縮機內(nèi)反復(fù)的運行，是具有節(jié)律性的；在吸氣和排氣的過程中，氣柱會產(chǎn)生一定的變化，一般表現(xiàn)為氣柱的振動，這樣的振動方式也是具有節(jié)律性的，這樣的氣體振動會導(dǎo)致壓縮機內(nèi)的管道振動，是振動的根本來源。對于管道的振動需要注意以下兩個概念：首先是機械振動，機械振動主要包括機械的閥門以及變徑管在受到周期性的振動力后導(dǎo)致的振動。然后一個概念就是激
化工管理 2014年23期2014-08-15
- 反射激波作用下兩種重氣柱界面不穩(wěn)定性實驗研究
激波作用下兩種重氣柱界面不穩(wěn)定性實驗研究何惠琴，翟志剛，司 廷，羅喜勝（中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)近代力學(xué)系，合肥 230027）在水平方形激波管中對兩種無膜重氣柱界面（分別是SF6和氬氣）在反射激波作用下的不穩(wěn)定性發(fā)展進行了實驗研究。氣柱界面采用射流技術(shù)形成，實驗采用連續(xù)激光片光源照射流場，乙二醇作為示蹤粒子，并用高速攝像機對流場進行拍攝，獲得了入射激波以及反射激波共同作用下，兩種不同氣柱界面的演化過程。實驗結(jié)果表明，兩種氣柱的Atwood數(shù)不同，界面演化速率不同
實驗流體力學(xué) 2014年6期2014-07-10
- “武林盛會”的電力元素
——第十屆中國鄭州國際少林武術(shù)節(jié)保電精彩掠影
看管道路兩側(cè)擺放氣柱的負責(zé)人。根據(jù)本屆武術(shù)節(jié)組委會的安排，10月19日開幕式當天，從鵝坡武校到少林寺山門沿途9.1千米的道路上，7萬余名武術(shù)愛好者將進行武術(shù)展演。為了烘托氣氛，沿途的每一個十字路口的道路兩旁，都擺放有紅色的氣柱，上面懸掛著“喜迎八方賓客”“少林武術(shù)甲天下”等宣傳標語。圖.保電人員在塔溝武校萬人武術(shù)表演現(xiàn)場值守這樣，在近10千米的道路上的6個十字路口，為48個氣柱供電的12處臨時電源點，是少林武術(shù)節(jié)現(xiàn)場臨時電源最多的，也是情況最復(fù)雜、突發(fā)狀況
河南電力 2014年11期2014-05-09
- 反射激波作用下重氣柱界面演化的PIV研究
多種不同形狀，但氣柱界面在反射激波作用下的發(fā)展則研究較少。而國內(nèi)關(guān)于反射激波下RM不穩(wěn)定性研究多集中于數(shù)值模擬方面[8-11]。在激波與界面的作用中，斜壓機制占據(jù)了重要的地位[12]。激波沖擊界面之前，界面形狀影響著密度梯度的分布，進而影響激波作用后的渦量分布[13]。如果流場中存在反射激波，在反射激波沖擊之前界面上就已經(jīng)有了渦量的堆積，而反射激波會使界面上產(chǎn)生額外的渦量，從而改變單次激波產(chǎn)生的渦量分布。為了獲得詳細的流場渦量信息，粒子圖像測速 (Part
實驗流體力學(xué) 2014年5期2014-03-30
- 新型傳染病現(xiàn)場應(yīng)急處置帳篷系統(tǒng)設(shè)計與研制
雙層篷體、多腔室氣柱支撐整體式結(jié)構(gòu)密閉空間；優(yōu)化濾材種類、配比、折疊結(jié)構(gòu)、過濾級數(shù)等條件，破解低氣阻條件下高過濾效率瓶頸問題；基于可編程邏輯控制器（programmable logic controller，PLC）的智能控制，實現(xiàn)帳篷內(nèi)微環(huán)境智能調(diào)控與監(jiān)測顯示。結(jié)果：生物氣溶膠過濾效率＞99.99%，負壓差15～30 Pa；展開作業(yè)時間10 min、氣柱充氣間隔時間＞24 h，負壓差建立時間10 min，緩沖間壓差重建時間3 min。結(jié)論：帳篷系統(tǒng)高效排
醫(yī)療衛(wèi)生裝備 2014年12期2014-03-18
- 高含硫高壓氣藏井口井底壓力折算新方法研究
基本參數(shù)，再進行氣柱井筒壓力折算。研究結(jié)果表明，利用該方法得到的井底壓力值與實測井底壓力值十分接近，因而在實際生產(chǎn)中具有可行性，可以為油田施工提供參考。高壓氣藏;壓力折算;壓力監(jiān)測1 高含硫氣田硫化氫含量變化特征對氣藏開發(fā)規(guī)律進行的分析表明,高含硫氣田開發(fā)過程中H2S含量上升與地層水中H2S的溶解度密切相關(guān)[1]。在原始地層壓力條件下,H2S在地層水中大量溶解；在氣田投入開發(fā)以后，地層壓力逐漸降低, H2S在地層水中溶解度降低，部分原來溶解于地層水中H2S
長江大學(xué)學(xué)報(自科版) 2012年13期2012-11-10
- 復(fù)合射孔氣液作用后氣體上移運動規(guī)律實驗研究
中氣液作用結(jié)束后氣柱在壓井液中的上移運動規(guī)律。觀測了復(fù)合射孔過程中氣液沖擊作用結(jié)束后氣體在模擬井筒的上移運動過程,考察了不同氣體壓力、不同氣體體積作用下的氣液作用結(jié)束后氣體在液柱中的上移運動狀態(tài)及變化規(guī)律。分析了實測的氣體上移運動速度變化曲線。作用的氣體壓力越大、作用的氣體的量越多,氣泡的上移速度就越快。此外井筒內(nèi)液柱的波動對氣體的上移運動速度有增大作用。通過與Taylo r模型的計算結(jié)果對比,結(jié)合油田實際狀況,得出目前大部分油田現(xiàn)場復(fù)合射孔施工后,井底的
測井技術(shù) 2011年2期2011-12-26
- 可壓縮多介質(zhì)粘性流體和湍流的大渦模擬*
激波管上進行的單氣柱實驗[9],給出了不同時刻氣柱的高度和寬度,流場中SF6上游邊界、下游邊界和渦邊界處的速度以及渦的特征。通過與LAN L 實驗和計算結(jié)果的比較可見,在單氣柱激波管界面不穩(wěn)定性誘發(fā)至湍流混合大渦數(shù)值模擬研究中,Vreman 模型和Smagorinsky 模型計算的氣柱形狀基本一致,而在流場速度計算中Vreman 模型的計算結(jié)果與實驗更接近一些,比較2 種模型計算渦的分布,V reman 模型耗散小于Smagorinsky 模型。通過比較和
爆炸與沖擊 2010年3期2010-02-26