延米
- 朱莊煤礦Ⅲ635工作面機(jī)巷沿空留巷補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)分析
,得到巷道頂板的延米懸吊重量為:F1=ρghab=2.6×10×16.5×4.8×1=2 059.2(kN)(3)式中:F1為巷道延米懸吊重量,kN;ρ為頂板平均密度,kg/m3;g為重力加速度,m/s2;h為切頂高度,m;a為巷道寬度,m;b為單位巷道長(zhǎng)度,m.2) 頂板走向斷裂影響?？紤]工作面采動(dòng)影響,巷道頂板走向斷裂存在應(yīng)力附加影響。根據(jù)工作面采動(dòng)影響,確定頂板擾動(dòng)載荷為:F2=λF1=(1～2)×2 059.2=2 059.2～4 118.4(kN
煤 2023年11期2023-11-13
- 水泥土攪拌樁施工排土的計(jì)量與應(yīng)用
總長(zhǎng)度達(dá)380萬延米。表1 主要地層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)在深圳以往的軟基處理工程中,攪拌樁復(fù)合地基普遍采用直徑D550 mm或D600 mm的水泥土攪拌樁,受水泥摻入量和單軸施工機(jī)具等因素影響,攪拌樁施工質(zhì)量較難整體控制,特別在大面積軟基處理工程中,處理效果參差不齊。而本項(xiàng)目深圳機(jī)場(chǎng)軟基處理工程,處理面積大,處理標(biāo)準(zhǔn)高,攪拌樁復(fù)合地基選用大直徑D800 mm水泥土攪拌樁,并采用四攪四噴施工工藝,保證攪拌樁施工質(zhì)量。攪拌樁主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表2。表2 水泥土攪拌樁設(shè)
山西建筑 2023年20期2023-10-09
- 地鐵車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)耦合式單 U 埋管系統(tǒng)換熱研究
h后，各處埋管的延米換熱量如圖3所示，頂部連續(xù)墻、底部連續(xù)墻、底板的埋管延米換熱量均在40 ～50 W/m之間，而頂板的埋管延米換熱量只有10 W/m左右。由此可以判斷，頂板耦合埋管系統(tǒng)的換熱能力相對(duì)較差，不適合作為耦合式換熱結(jié)構(gòu)，下面的研究只考慮頂部連續(xù)墻、底部連續(xù)墻和底板這3類圍護(hù)結(jié)構(gòu)耦合埋管系統(tǒng)。圖3 不同圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)埋管延米換熱量對(duì)比3.2 換熱影響因素分析3.2.1 進(jìn)水溫度對(duì)延米換熱量的影響不同進(jìn)水溫度下，分析頂部連續(xù)墻、底部連續(xù)墻及底板3類圍護(hù)
現(xiàn)代城市軌道交通 2023年9期2023-09-21
- 地質(zhì)條件及埋管形式對(duì)地埋管換熱器換熱性能影響研究
熱泵系統(tǒng)設(shè)計(jì)所需延米換熱量。恒溫法是建立穩(wěn)定的地埋管換熱器運(yùn)行工況, 并直觀獲得地埋管換熱器每米換熱量的方法, 避免了復(fù)雜的計(jì)算, 但測(cè)試數(shù)據(jù)與設(shè)定工況相關(guān)(鄧娜等, 2014)。圖1 巖土熱響應(yīng)測(cè)試裝置示意圖Fig. 1 Composition of rock-soil thermal response test equipment恒熱流法測(cè)試數(shù)據(jù)處理采用國(guó)標(biāo)推薦的線熱源理論模型, 地埋管內(nèi)流體的平均溫度可表述為:式中:tf—流體平均溫度(℃);t0—地
地球?qū)W報(bào) 2023年1期2023-02-24
- 川中淺丘地區(qū)高速鐵路縱斷面設(shè)計(jì)研究
約6750 元/延米。一般地段不同墩高橋梁延米指標(biāo)墩高每增加5m，延米指標(biāo)將增加0.3 萬～1.3 萬，具體如表1 所示。表1 一般地段不同墩高橋梁每延米數(shù)量指標(biāo)4.1.2 路基指標(biāo)測(cè)算路基工程投資主要由路基工程本體、基礎(chǔ)處理以及路基支擋結(jié)構(gòu)組成。經(jīng)測(cè)算，一般填方地段，按照平均填高7m 考慮（常規(guī)路橋分界為7m），路基公里指標(biāo)約48000 元/m，一般挖方路基，按照平均挖高8m 考慮，公里指標(biāo)約為38600 元/m，低填淺挖路基公里指標(biāo)約為42000 元/
大科技 2023年4期2023-02-20
- 干噴和濕噴工藝在超大跨度隧道中的應(yīng)用對(duì)比
表4，表5,在每延米條件下，計(jì)算出干噴和濕噴工藝的混凝土損耗率，其具體情況見表6。表3 干噴和濕噴工藝對(duì)比表4 干噴混凝土損耗表表5 濕噴混凝土損耗表表6 每延米混凝土損耗表由表6可知：干噴混凝土每延米設(shè)計(jì)量比濕噴多1.03 m3，每延米實(shí)際噴射量比濕噴多1.48 m3；濕噴混凝土的損耗率為22.52%，小于干噴混凝土損耗率29.23%。由混凝土噴射量和損耗率對(duì)比分析可知：采用濕噴工藝節(jié)約了混凝土的使用量，并降低了混凝土的損耗率。3.4 其他方面對(duì)比分析1
山西建筑 2023年1期2023-01-16
- 套管式和雙U型換熱器換熱性能對(duì)比
測(cè)試，獲取試驗(yàn)孔延米換熱量，設(shè)置地埋管進(jìn)口溫度35 ℃。無功循環(huán)測(cè)試時(shí)間不小于24 h，恒熱流法和恒溫法測(cè)試時(shí)間不小于48 h。由于試驗(yàn)孔測(cè)試依托實(shí)際施工項(xiàng)目，試驗(yàn)時(shí)間受限，因此并非所有孔都進(jìn)行了恒熱流法和恒溫法2種測(cè)試。試驗(yàn)過程中，由淺層地?zé)崮軣犴憫?yīng)測(cè)試儀自動(dòng)采集數(shù)據(jù)，兩個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)采集時(shí)間間隔不大于3 min。為了加強(qiáng)地埋管換熱效果，管內(nèi)循環(huán)流體的雷諾數(shù)Re應(yīng)該大于2 300以確保循環(huán)流體為紊流狀態(tài)，環(huán)形管道內(nèi)流體雷諾數(shù)的計(jì)算公式[10]為(1)式(1)中
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年34期2023-01-14
- 西安某地源熱泵項(xiàng)目設(shè)計(jì)優(yōu)化研究
5雙U并聯(lián)夏冬季延米換熱量提高7.03 W/m和3.50 W/m，提高20.5%和14.5%；DN32雙U并聯(lián)較DN32單U夏冬季延米換熱量提高12.91 W/m和8.12 W/m，提高37.7%和33.7%；DN32單U串聯(lián)較DN32單U并聯(lián)夏冬季延米換熱量提高12.91W/m和8.12W/m，提高3.1%和3.2%；DN32雙U串聯(lián)較DN32雙U并聯(lián)夏冬季延米換熱量提高12.91 W/m和8.12W/m，提高2.3%和1.5%。綜上可以得出，采用雙U形
山西建筑 2022年20期2022-10-11
- 特長(zhǎng)隧道TBM導(dǎo)洞擴(kuò)挖法可行性分析
加。增加成本＝每延米成本增加量×總長(zhǎng)度。其中:每延米成本增加量＝每延米TBM導(dǎo)洞開挖成本A(含支護(hù))＋每延米擴(kuò)挖成本B(降造)－每延米投標(biāo)預(yù)算鉆爆成本C。A＝TBM導(dǎo)洞開挖每延米方量×(每延米TBM綜合開挖單價(jià)a1＋每延米支護(hù)單價(jià)a2)。B＝擴(kuò)挖每延米方量×每延米綜合開挖單價(jià)c－每延米降造費(fèi)b。C＝正洞全斷面每延米方量×每延米綜合開挖單價(jià)c。TBM導(dǎo)洞開挖每延米方量按直徑4.73 m計(jì)算為17.57 m3；正洞開挖每延米方量:經(jīng)加權(quán)得94.15 m3；擴(kuò)挖
鐵道建筑技術(shù) 2022年8期2022-09-30
- 水平旋噴樁在隧道施工中的應(yīng)用
標(biāo)合同中各級(jí)圍巖延米單價(jià)序號(hào)支護(hù)方式、措施 單價(jià)/（萬元/延米）備注123456 7 8 9Ⅴ級(jí)圍巖Ⅴe雙側(cè)壁導(dǎo)坑法中隔壁施工費(fèi)用Φ89超前大管棚Φ159超前大管棚單層水泥旋噴樁Ⅴ級(jí)圍巖Ⅴe+單層水泥旋噴樁Ⅴ級(jí)圍巖Ⅴe+Φ89管棚+水泥旋噴樁單層+Φ89管棚-中隔壁-Φ159管棚8.60 16.62 3.52 1.25 2.33 6.2 14.8與雙側(cè)壁比較/（增+、減-）（萬元/延米）-8.02 0/ / /包括管棚包括鎖腳-1.82 16.05-0.5
運(yùn)輸經(jīng)理世界 2022年2期2022-09-20
- 住宅工程基坑方案造價(jià)比選及其成本控制研究
成本分析，按照每延米主材含量及含施工綜合單價(jià)口徑測(cè)算，其中單位含量鋼管樁、鋼板樁、鋼拋撐、內(nèi)插型鋼等為單位重量kg/m；砼圍檁、排樁、雙軸、壓頂梁、護(hù)坡面層為單位面積㎡/m；砼牛腿、土方挖填等為單位體積m3/m，方案比選單價(jià)參照浙江省信息價(jià)、市場(chǎng)詢價(jià)等。2.1 基坑南側(cè)方案造價(jià)比選南側(cè)延長(zhǎng)米約為100m，本段對(duì)土法工法樁+拋撐、鋼板樁+拋撐、放坡+PC工法樁、PC工法樁+拋撐、排樁+拋撐、PHC樁+拋撐6種方案進(jìn)行成本分析，對(duì)比結(jié)果如表1所示。表1 基坑南
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2022年13期2022-06-24
- 基于TRNSYS的中深層地?zé)峁┡到y(tǒng)運(yùn)行特性研究
式地埋管換熱器的延米取熱功率，為中深層地?zé)釤岜孟到y(tǒng)設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。1 系統(tǒng)組成與工作原理本研究基于青島市某中深層套管式地埋管換熱供暖實(shí)際項(xiàng)目運(yùn)行測(cè)試數(shù)據(jù)，項(xiàng)目位于膠州市某小區(qū)，采用中深層套管式地埋管供熱系統(tǒng)進(jìn)行供暖。熱源井位于膠東半島平原地帶（東經(jīng)120°07′33″～120°11′38″，北緯36°18′18″～36°22′47″）。熱儲(chǔ)為斷裂構(gòu)造控制形成的帶狀熱儲(chǔ)，地下斷裂巖漿活動(dòng)較頻繁。在系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，可根據(jù)實(shí)際情況實(shí)現(xiàn)兩種供暖模式，一種是地?zé)峋惫┠Ｊ?/div>
可再生能源 2022年6期2022-06-22
- 中老鐵路磨萬段隧道工程施工指標(biāo)研究
程計(jì)劃進(jìn)度指標(biāo) 延米/月3.2.1 正洞（1）正洞工區(qū)。磨萬鐵路隧道軌面以上有效凈空面積42.06 m2，加權(quán)平均計(jì)劃進(jìn)度指標(biāo)45～95延米/月，加權(quán)平均實(shí)際進(jìn)度指標(biāo)8～118 延米/月，且主要集中在45～60 延米/月，11 座隧道進(jìn)度指標(biāo)達(dá)標(biāo)，達(dá)標(biāo)率14.5%。2 條趨勢(shì)線大致平行、間距較大。隧道正洞工區(qū)進(jìn)度指標(biāo)散點(diǎn)圖見圖4（a）。圖4 隧道正洞進(jìn)度指標(biāo)散點(diǎn)圖（2）斜井工區(qū)。磨萬鐵路14 座隧道設(shè)有正洞斜井工區(qū)，共計(jì)42 個(gè)斜井作業(yè)面，施工總長(zhǎng)度38.中國(guó)鐵路 2022年1期2022-03-24
- 陽澄西湖三通道工法選擇及圍堰明挖法、盾構(gòu)法經(jīng)濟(jì)性分析
域圍堰明挖法隧道延米造價(jià)影響較大的主要為水深與隧道長(zhǎng)度。盾構(gòu)法隧道在地質(zhì)條件一定的情況下，延米造價(jià)主要與隧道長(zhǎng)度關(guān)系較大，因?yàn)槎軜?gòu)長(zhǎng)度較短，則盾構(gòu)的攤銷以及盾構(gòu)工作井、端頭加固等費(fèi)用的攤銷較大，而盾構(gòu)隧道延米造價(jià)與水深關(guān)系較小。圖1 鋼板樁圍堰標(biāo)準(zhǔn)斷面圖不同水深圍堰方案選擇 表3不同水深的結(jié)構(gòu)厚度與圍護(hù)方案 表4綜上分析，對(duì)一般湖域隧道而言，影響盾構(gòu)法與圍堰明挖法工程經(jīng)濟(jì)性的主要前提條件為湖域水深與隧道長(zhǎng)度。4.1 不同水深的圍堰方案選擇鋼圍堰是在涉水工程安徽建筑 2022年2期2022-03-10
- 基于經(jīng)濟(jì)性分析的中深層地埋管換熱器優(yōu)化研究
有研究表明平均每延米取熱負(fù)荷為100 W/m時(shí)，中深層地埋管換熱器可長(zhǎng)期平穩(wěn)運(yùn)行，若增大到150 W/m，則無法實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)時(shí)間連續(xù)供熱[29]。多個(gè)實(shí)際工程現(xiàn)場(chǎng)短期實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，連續(xù)運(yùn)行條件下，換熱器取熱范圍約為80~140 W/m[4]。隨著鉆孔深度增加，單井取熱能力顯著增加[30-31]，即每延米取熱量增加。鉆孔深度增加，單位深度鉆孔成本有可能增加[32]，因此對(duì)于取熱負(fù)荷較大而可能需要多個(gè)鉆井的工程，面臨在數(shù)量較少的深井和數(shù)量較多的淺井兩類方案中做出選擇山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-23
- 高速鐵路高墩橋梁橋式方案比較研究
高下各簡(jiǎn)支梁的每延米工程投資見圖6。由圖6可知，相同墩高下，每延米工程投資隨跨度增大而降低；相同跨度下，工程投資隨墩高增大而增加。圖6 簡(jiǎn)支梁每延米經(jīng)濟(jì)指標(biāo)對(duì)比由于高墩橋梁常存在于“V”形山谷處，谷底處墩高較高，兩側(cè)山坡墩高較低，故選擇橋式方案時(shí)，可選擇較大跨度的簡(jiǎn)支梁，減少谷底的高墩數(shù)量，從而節(jié)省投資。對(duì)比分析不同墩高下連續(xù)梁及連續(xù)剛構(gòu)橋梁的每延米工程投資見圖7。相同墩高及跨度下，連續(xù)梁與連續(xù)剛構(gòu)的造價(jià)比為1.5～2.2。因此，大跨度混凝土連續(xù)結(jié)構(gòu)橋梁采鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2021年11期2021-10-14
- 地源熱泵巖土熱響應(yīng)測(cè)試分析及應(yīng)用
綜合導(dǎo)熱系數(shù)λ和延米換熱量。綜合導(dǎo)熱系數(shù)需要先通過實(shí)驗(yàn)獲得巖土層初試溫度然后通過穩(wěn)定熱流測(cè)試得到數(shù)值模擬曲線后獲得，然后通過計(jì)算得到延米換熱量。3.1 巖土平均初始溫度測(cè)試K1、K3、K4采用無功循環(huán)法進(jìn)行巖土初始溫度測(cè)試，K2采用溫度探頭進(jìn)行測(cè)試，每6小時(shí)記錄一次數(shù)據(jù)。測(cè)試設(shè)備采用武漢地質(zhì)工程勘察院研制的淺層地?zé)崮芾洹犴憫?yīng)測(cè)試車。地埋管無功循環(huán)法是測(cè)試孔安裝完成后在PE管內(nèi)充滿水，僅啟動(dòng)循環(huán)水泵，在循環(huán)一定時(shí)間后，PE管內(nèi)水溫逐步與巖土體的溫度一致。此工程地球物理學(xué)報(bào) 2021年4期2021-08-19
- 地溫條件下重力熱管蒸發(fā)段極限長(zhǎng)度研究
工況下地埋管的每延米換熱量數(shù)據(jù).具體城市和相關(guān)數(shù)據(jù)如圖2所示.由圖2可知，在冬季工況下，地埋管的每延米換熱量一般不超過55 W/m，即淺層地?zé)嶂械呢Q向每延米可開采的熱量（本文簡(jiǎn)稱“每延米熱流密度”）一般不超過55 W/m，恒溫層每延米熱流密度一般也不會(huì)超過55 W/m.而且隨著緯度的增加，地層平均溫度逐漸減小，每延米熱流密度也逐漸減小.圖2 我國(guó)多地地層平均溫度和每延米換熱量2 地溫條件下重力熱管蒸發(fā)段極限長(zhǎng)度現(xiàn)今對(duì)重力熱管的利用，主要是為了利用熱管進(jìn)行熱天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-01
- 淺談G6、G2012 高速公路市場(chǎng)化養(yǎng)護(hù)中橋涵養(yǎng)護(hù)安全運(yùn)行監(jiān)管制度研究
3385.75 延米/14座，中橋1975.31 延米/32 座，小橋52 座/935.73 延米，天橋1237.782 延米/25 座，涵洞16909.5 延米/425 道。一類橋109 座，二類橋14 座，無三類及以下橋梁。1.2 G2012 營(yíng)雙高速公路基本概況G2012 營(yíng)雙高速公路景泰段全長(zhǎng)61km，共有大、中、小橋梁53 座，其中:大橋16146 座/延米，中橋1133.86 延米/19 座，小橋450.66 延米/22 座，天橋310.8延米甘肅科技 2021年10期2021-04-11
- 淺埋暗挖隧道下穿建筑物洞內(nèi)注漿精確控制技術(shù)研究
了運(yùn)用每根注漿桿延米注漿量來控制注漿，根據(jù)地表建筑物監(jiān)測(cè)情況調(diào)整注漿量大小，保證建筑物的安全。3 注漿控制關(guān)鍵技術(shù)3.1 注漿原理利用其液壓在地層中產(chǎn)生劈裂孔隙，改善地層的可注性，從而達(dá)到注漿加固的要求。在透水性差的土層注漿加固中，通過調(diào)整每個(gè)注漿孔的延米注漿量，改變劈裂孔隙的大小，從而改變漿液對(duì)土體的擠壓程度。多個(gè)注漿孔對(duì)土體擠壓效果的疊加效應(yīng)造成對(duì)隧道上方土體的擠壓和上抬，從而傳導(dǎo)到地表和地面構(gòu)筑物。3.2 初始注漿試驗(yàn)階段全新地層注漿加固時(shí)，土層的某城市建設(shè)理論研究（電子版） 2021年28期2021-04-02
- 貴州某高速公路順層邊坡處治方案與優(yōu)化設(shè)計(jì)
中：T——滑體每延米下滑力（kN/m）；R——滑體每延米抗滑力（kN/m）；c——滑動(dòng)面處的巖土體黏聚力（kPa）；j——滑動(dòng)面處巖土體內(nèi)摩擦角（°）；L——滑動(dòng)面長(zhǎng)度（m）；G——滑體單每延米度自重（kN/m）；Gb——滑體每延米豎向附加荷載（kN/m）；θ——滑動(dòng)面傾角（°）；U——滑面每延米總水壓力（kN/m）；V——滑坡后緣裂隙面上的每延米總水壓力（kN/m）；Q——滑體每延米水平荷載（kN/m）；hw——滑坡后緣裂隙充水高度（m），根據(jù)裂隙情況及運(yùn)輸經(jīng)理世界 2021年3期2021-03-03
- 鐵路隧道軟弱圍巖大斷面機(jī)械化施工經(jīng)濟(jì)性研究與分析
其中，Ⅳa級(jí)圍巖延米工程量?jī)?yōu)化見表1，Ⅳb、Ⅴa級(jí)圍巖延米工程量?jī)?yōu)化見表2。表1 Ⅳa級(jí)圍巖延米工程量?jī)?yōu)化對(duì)比表表2 Ⅳb、Ⅴa級(jí)圍巖延米工程量?jī)?yōu)化對(duì)比表通過對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)， Ⅳ、Ⅴ級(jí)圍巖大斷面機(jī)械化施工設(shè)計(jì)圖較原設(shè)計(jì)圖: 1)開挖量減少； 2)超前加固措施增加，其中，Ⅳb、Ⅴa級(jí)圍巖超前支護(hù)由小導(dǎo)管改為管棚； 3)噴射混凝土質(zhì)量要求提高，工程量增加； 4)錨桿和鋼支撐工程量減少； 5)襯砌工程量基本一致，其中，Ⅳa級(jí)圍巖襯砌由鋼筋混凝土改為素混凝土，并增加隧道建設(shè)(中英文) 2020年12期2021-01-06
- 城市地下PVC-U 塑料排水管道標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下力學(xué)性能的數(shù)值模擬
率關(guān)系圖7 為每延米管道在三種荷載作用下數(shù)值模擬與試驗(yàn)的承載力-變形率曲線對(duì)比。數(shù)值模型與試件的承載力-變形率曲線吻合得較好。承載力-變形率曲線的特點(diǎn)與管道的變形失效過程有關(guān)。每延米管道在板載作用下的承載力最高，且隨著變形率單調(diào)遞增，直至管道內(nèi)壁相接觸，完全失去流通能力，承載力沒有最大值（圖7(a)）。條載作用下，承載力先是隨變形率曲線增長(zhǎng)，在變形率50%附近，管道上側(cè)中部開始凹陷，承載力達(dá)到最大值，而后隨著凹陷程度增大承載力緩慢下降（圖7(b)）。點(diǎn)載作廣東建材 2020年11期2020-12-04
- 淺談提升某露天銅礦山西南硬巖區(qū)域延米爆破量
場(chǎng)日常生產(chǎn)工作。延米爆破量是一項(xiàng)綜合反映穿孔和爆破效益的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)，在礦山開采過程中往往容易被忽視。目前采區(qū)北部粉狀斑巖區(qū)域延米爆破量為25m3/m～35m3/m，西南灰山硬巖區(qū)域延米爆破量為15m3/m～25m3/m。穿爆作業(yè)是礦山開采的首道工序，其成本占整個(gè)采礦成本的30%～40%，因此，充分意識(shí)到延米爆破量對(duì)采礦生產(chǎn)的意義，優(yōu)化生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)，降低生產(chǎn)成本。1 影響延米爆破量的癥結(jié)1.1 延米爆破量計(jì)算方式采礦相關(guān)技術(shù)指標(biāo)：a為孔距，b為排拒，H為臺(tái)世界有色金屬 2020年18期2020-11-30
- 海洋石油工程項(xiàng)目配管材料信息提取
文件，包含單管的延米、表面積等信息，需要將延米和表面積導(dǎo)入圖紙材料表；(5)*Support.TXT文件，包含管支架信息，本案例只對(duì)數(shù)據(jù)提取屬性；(6)*Welds.LIS文件，包含焊點(diǎn)信息，需要將焊點(diǎn)信息導(dǎo)入圖紙材料表。SPOOGEN生成的REPORT文件以及文件中的數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)是由風(fēng)格包決定的，建造事業(yè)部已經(jīng)對(duì)國(guó)內(nèi)海洋石油工程項(xiàng)目進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化，編寫程序可以用于所有使用標(biāo)準(zhǔn)化風(fēng)格包的國(guó)內(nèi)項(xiàng)目。綜上所述，本案例中的程序需要將*Material.MTC、*Spo山東化工 2020年20期2020-11-25
- 東峰煤礦3201 工作面沿空留巷支護(hù)優(yōu)化設(shè)計(jì)
形。超前工作面每延米巷道頂煤體重：5.2 m×3.3 m×1 m×14.2 kN/m3=243.67 kN。超前工作面每延米巷道直接頂?shù)闹亓浚?.2 m×2.0 m×1 m×26 kN/m3=270.4 kN。超前工作面每延米巷道頂板錨索的預(yù)緊力不低于：250 kN/根×5 根=1250 kN。滯后工作面每延米巷道頂煤體重：4.0 m×3.3 m×1 m×14.2 kN/m3=187.44 kN。滯后工作面每延米巷道直接頂?shù)闹亓繛椋?.0 m×2.0 m×山東煤炭科技 2020年10期2020-11-05
- 復(fù)雜破碎圍巖條件下大斷面公路隧道初期支護(hù)的合理時(shí)機(jī)分析
拱的初支護(hù)7.5延米、9延米和10.5延米施工后洞室圍巖的豎向、水平位移云圖如圖4～圖6所示。圖中豎向位移云圖單位為m，負(fù)值表示沉降，正值表示隆起，水平位移云圖單位為m，負(fù)值表示向左位移，正值表示向右位移，下同。圖4 第1部7.5延米洞室圍巖圖5 第1部9延米洞室圍巖圖6 第1部10.5延米洞室圍巖4.2 第2部初支護(hù)最佳仰拱設(shè)置時(shí)機(jī)本計(jì)算工況各部施工情況：第1部施作初支護(hù)和仰拱18延米后進(jìn)行第2部開挖及無仰拱的初支護(hù)7.5延米和9延米。該工況洞室圍巖的豎工程技術(shù)研究 2020年8期2020-06-21
- 地埋管換熱器溫差及運(yùn)行份額對(duì)換熱量的影響實(shí)驗(yàn)研究
算出地埋管的單位延米換熱量。計(jì)算過程是一個(gè)最優(yōu)化過程，最優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)為：(1)式中，Tcal,i為計(jì)算地埋管出水溫度，℃；Ttest,i為實(shí)測(cè)地埋管出水溫度，℃。最優(yōu)化計(jì)算過程采用TRNSYS中的最優(yōu)化模塊TRNOPT進(jìn)行，利用該模塊調(diào)用美國(guó)伯克利勞倫斯國(guó)家實(shí)驗(yàn)室出品的最優(yōu)化軟件GENOPT完成最優(yōu)化計(jì)算。圖2 TRNSYS求解模型示意圖3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析利用TRNSYS軟件計(jì)算所得土壤參數(shù)如表1：表1 巖土參數(shù)表測(cè)試井之間的換熱環(huán)境：土壤初始溫度、土壤導(dǎo)資源信息與工程 2020年2期2020-06-05
- 嚴(yán)寒地區(qū)基礎(chǔ)工程越冬維護(hù)措施
為25W/m。每延米集水管需伴熱帶理論長(zhǎng)度為Q/25=1.45，伴熱帶需用長(zhǎng)度取1.2未預(yù)見系數(shù)，每延米集水管需伴熱帶長(zhǎng)度為1.45[×]1.2=1.74m，取2m。PVC管每延米需伴熱帶理論長(zhǎng)度為Q/25=0.215 ?保溫措施確定（1）集水管線采用50厚橡塑保溫內(nèi)裹電伴熱進(jìn)行保溫，每1延米纏伴熱帶2m。（2）降水井泵管裸露部分采用2層25mm橡塑保溫內(nèi)裹電伴熱帶進(jìn)行保溫，經(jīng)計(jì)算，每1延米纏伴熱帶1m。（3）降水井井口及集水池等周圍頂面采用巖棉保溫。降水裝飾裝修天地 2020年3期2020-05-06
- 瓦房店市許家屯至太平灣港疏港鐵路方案研究
大橋1座，197延米；隧道1座，2610延米。工程投資1.45億元。②疏解線。疏解線由沈大鐵路許家屯站（K159+544）大連端咽喉引出，跨越浮渡河后折向東，再以400米曲線半徑向西回折，以隧道方式跨越改建后的沈大鐵路，經(jīng)過靴子溝2號(hào)隧道后至比選終點(diǎn)SCK5+584（對(duì)應(yīng)貫通線里程為CK3+750）。新建線路全長(zhǎng)5.854公里。比選段落設(shè)大橋1座，239.6延米；隧道1座，3780延米。投資估算2.47億元。③改建沈大線。該線在許家屯站接軌后，許家屯站南側(cè)交通企業(yè)管理 2020年2期2020-04-24
- 懸浮隧道不同線形波浪作用受力研究
分析比較懸浮隧道延米平均最大荷載與其長(zhǎng)度的關(guān)系，并與單向不規(guī)則波荷載值比較。工況2：懸浮隧道與波浪夾角分析懸浮隧道平縱線形均為直線，長(zhǎng)1 000 m，改變管體軸線方向與多向不規(guī)則波的波浪主方向夾角，夾角取值：θ=30°～90°。分析比較懸浮隧道整體最大波浪荷載與夾角θ的關(guān)系，并與單向不規(guī)則波結(jié)果對(duì)比。進(jìn)一步改變懸浮隧道長(zhǎng)度，長(zhǎng)度取值：L=10～5 000 m。分析比較不同夾角下懸浮隧道整體最大波浪荷載與其長(zhǎng)度關(guān)系。工況3：懸浮隧道管體縱坡分析平面線形為直線中國(guó)港灣建設(shè) 2020年2期2020-04-13
- 懸浮隧道特征橫斷面過水特性研究2：波浪荷載
面波浪荷載，即：延米最大水平波浪力Fh，延米最大豎向波浪力Fv。1.2 特征橫斷面外輪廓懸浮隧道斷面外輪廓研究對(duì)象見圖2。斷面高度均為10 m。圖中編號(hào)規(guī)則：①字母A～F代表基本形狀特征：A方形、B折板拱、C微拱形、D圓拱形、E圓倒角形、F圓形。②數(shù)字代表斷面基本特征寬度：A2、B2、C2、E2、F2寬度均為20 m；斷面F1.5、A3寬度分別為斷面F的1.5倍和斷面A的3倍。③斷面A-1、A-2、2A-1、2A-2在斷面A和2A基礎(chǔ)上增加不同寬度的兩側(cè)結(jié)中國(guó)港灣建設(shè) 2020年2期2020-04-13
- 水性環(huán)氧樹脂乳化瀝青抗滑表層在武罐高速上的應(yīng)用
7075.583延米/222座，其中：特大橋梁46318.17延米/21座，大橋40934.141延米/135座，中橋4713.192延米/64座；小橋60.08延米/2座；隧道82407.672延米/91道，其中：特長(zhǎng)隧道31128延米/6道，長(zhǎng)隧道18905.4延米/10道，中隧道24022.852延米/34道，短隧道8351.42延米/41道。隧道內(nèi)經(jīng)過常年累月的行車碾壓，原路面的抗滑性能已經(jīng)嚴(yán)重下降，不能滿足高速公路對(duì)路面抗滑性能的要求。1 實(shí)驗(yàn)部中國(guó)建材科技 2019年4期2019-10-29
- 海堤地基處理方法的比選
寬57m。海堤每延米建筑工程投資10.99萬元。2.排水板法地基處理型式排水板法是利用在軟土地基中打設(shè)豎向的排水板，大大縮短地基排水時(shí)間，加速地基固結(jié)速率，從而快速提高地基的承載能力。目前GPS定位系統(tǒng)輔助水下敷設(shè)土工織物及打設(shè)排水板在圍墾工程和防波堤工程中已應(yīng)用較多，其打設(shè)精度和進(jìn)度可滿足工程施工要求。排水板法施工進(jìn)度慢，海堤斷面較大、占地多。海堤堤頂高程6.20m，防浪墻頂高程7.0m，堤頂寬度6.0m，堤高10.2m～18.2m。海堤迎潮面3.0m高珠江水運(yùn) 2019年13期2019-08-04
- 同軸套管深埋管換熱器延米換熱量變化規(guī)律的研究
供暖等。埋管平均延米換熱量是指埋管換熱器在換熱深度內(nèi)每米吸收（釋放）的熱量，是表征埋管換熱能力的重要指標(biāo)，主要用于換熱研究與工程初期概算用，一般不直接用于設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)仍需用巖土熱物性參數(shù)等代入相關(guān)模型或軟件[1]。淺層埋管的延米換熱量可通過室內(nèi)測(cè)試、現(xiàn)場(chǎng)恒熱流試驗(yàn)或穩(wěn)定工況試驗(yàn)計(jì)算、測(cè)定，計(jì)算時(shí)有多種方法可供選擇，目前尚無統(tǒng)一規(guī)定[2]。對(duì)于淺層埋管延米換熱量的研究，朱琴等[3]通過對(duì)土壤熱阻的理論計(jì)算和80 m深地埋管換熱器的數(shù)值模擬計(jì)算，擬合出了平緩變化工業(yè)加熱 2019年2期2019-05-28
- 隧道Ⅱ,Ⅲ級(jí)圍巖光面水壓爆破技術(shù)試驗(yàn)研究
用光面水壓爆破每延米所節(jié)省的費(fèi)用1)火工品節(jié)省的費(fèi)用。布喀木隧道橫洞開挖斷面面積為42.72 m2。炸藥的單價(jià)為14.8元，每循環(huán)使用118個(gè)雷管，共計(jì)1 865.49元。隧道每開挖1 m節(jié)省炸藥：(144.8÷3.1-123.3÷3.3)×14.8=138.32元。隧道每開挖1 m節(jié)省雷管：1 865.49÷3.1-1 865.49÷3.3=36.47元。合計(jì)開挖每延米節(jié)省火工品費(fèi)用：138.32+36.47=174.79元。2)人工費(fèi)節(jié)省的費(fèi)用。每循環(huán)山西建筑 2018年20期2018-08-16
- 利用300T吊車架設(shè)復(fù)雜地形條件T梁支腿穩(wěn)定性檢算
荷載分布為：P每延米=112t÷2.0m=56t/m3.1.3 土坡體的下滑力為：T=W×sinai土坡體的抗下滑力為：破裂面穩(wěn)定系數(shù)為：K=T`/Tai為破裂面與水平面的夾角；L為每延米破裂土體的破裂面長(zhǎng)度。W為每延米破裂土體的自重或每延米破裂土體的自重與C支點(diǎn)沿X軸方向的每延米荷載之和。即：W=W每延米破裂土體的自重或W=W每延米破裂土體的自重+P每延米3.2 關(guān)于C支點(diǎn)下路塹土坡穩(wěn)定性的檢算通過計(jì)算，支腿下部支撐范圍內(nèi)破裂面的最不利穩(wěn)定系數(shù)Kmin=價(jià)值工程 2018年15期2018-06-02
- 某沿海地區(qū)超高層建筑樁基礎(chǔ)優(yōu)化設(shè)計(jì)
身強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，每延米樁混凝土的經(jīng)濟(jì)效率，試樁要求，塔樓布樁情況對(duì)底板受力影響等因素。每延米樁混凝土的經(jīng)濟(jì)效率為單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值與每延米樁混凝土體積的比值。在這里對(duì)比了樁徑分別為850 mm，900 mm，1 000 mm時(shí)的相關(guān)參數(shù)，見表2。表2 樁徑優(yōu)選相關(guān)參數(shù)表3.4 經(jīng)濟(jì)性分析通過對(duì)灌注樁持力層、樁長(zhǎng)、樁徑對(duì)比選擇，結(jié)論如下：1)通常情況下，隨著樁徑的減小，每延米樁混凝土的經(jīng)濟(jì)效率會(huì)提高。但在本工程中，850 mm樁徑的單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值受到樁山西建筑 2018年11期2018-05-23
- 四川遂德高速公路項(xiàng)目預(yù)計(jì)2018年8月開工
座/13 220延米，隧道15座/6 150延米，互通樞紐2處，路基寬度26 m，設(shè)計(jì)速度100 km/h，項(xiàng)目預(yù)算總投資837 303.00萬元，預(yù)計(jì)于2018年8月開工建設(shè)。它的建設(shè)使遂寧至德陽的空間距離將被大大縮短，并對(duì)進(jìn)一步改善區(qū)域交通狀況，提升公路交通運(yùn)輸能力，構(gòu)建西部重要綜合交通樞紐，完善區(qū)域高速公路路網(wǎng)，密切成都城市群內(nèi)中心城市遂寧、德陽、綿陽三市之間的橫向聯(lián)系，促進(jìn)射洪、三臺(tái)和中江等3個(gè)百萬人口大縣經(jīng)濟(jì)和社會(huì)發(fā)展具有重要而深遠(yuǎn)的意義。城市道橋與防洪 2018年2期2018-03-25
- 預(yù)制截?cái)嗥囱b深基坑地下連續(xù)墻方案研究
Q235鋼，則每延米型鋼接頭結(jié)構(gòu)抗剪承載力為2 592 kN；每延米型鋼接頭結(jié)構(gòu)抗彎承載力為107 600 kNm；每延米型鋼接頭結(jié)構(gòu)抗拉承載力（由12顆連接螺栓提供，假設(shè)連接螺栓為8.8級(jí)M24，采用高強(qiáng)度摩擦型連接，摩擦面抗滑移系數(shù)取0.45）為1 701 kN；每延米鋼筋混凝土連續(xù)墻抗剪承載力（C30混凝）為730 kN；取鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)自重為25 kN/m3，假設(shè)接頭部位可滿足長(zhǎng)度為L(zhǎng)的連續(xù)墻自重拉力，則L為36.5 m；每延米鋼筋混凝土連續(xù)墻抗彎城市軌道交通研究 2017年8期2017-08-30
- 地源熱泵系統(tǒng)各參數(shù)換熱性能敏感性分析
直地埋管夏季單位延米換熱量作為換熱器換熱性能評(píng)價(jià)指標(biāo)。地埋管運(yùn)行時(shí)間取值30 d，每天運(yùn)行8 h，土壤初始溫度及土壤綜合導(dǎo)熱系數(shù)取寧波市不同區(qū)域各測(cè)試點(diǎn)的平均值，具體設(shè)定參數(shù)為：夏季運(yùn)行份額0.33，制冷地埋管中傳熱介質(zhì)平均溫度32.5 ℃，制熱地埋管中傳熱介質(zhì)平均溫度7.5 ℃，U型管內(nèi)徑0.025 6 m，U型管外徑0.032 m，運(yùn)行時(shí)間3 240 000 s，短期脈沖負(fù)荷連續(xù)運(yùn)行時(shí)間28 800 s，鉆孔直徑0.15 m，巖土體初始平均溫度19.4山西建筑 2017年5期2017-03-29
- 連續(xù)剛構(gòu)0#塊托架的設(shè)計(jì)和計(jì)算
#塊根部斷面圖每延米腹板的體積 V腹=1×10=10m3，每延米腹板的自重 G腹=10×26.5=265kN；每延米頂板的體積V頂=A頂×1=5.21m3，每延米頂板自重G頂=5.21×26.5=138.1kN；每延米底板的體積V底=A底×1=11.3m3，每延米底板自重G底=11.33×26.5=300.1kN；每延米翼緣板的體積V翼=2.47m3，每延米翼緣板的重量是G翼=65.4kN；每延米箱梁自重 G1=G腹×2+G頂+G底+G翼×2= 1099k福建交通科技 2016年6期2017-01-05
- 淺談重慶地區(qū)車站圍護(hù)結(jié)構(gòu)工法對(duì)工程造價(jià)的影響
各造價(jià)指標(biāo)表中每延米工程數(shù)量是重慶地鐵初步設(shè)計(jì)中實(shí)際計(jì)算出的工程數(shù)量，單價(jià)指標(biāo)采用的是重慶地鐵初步設(shè)計(jì)概算的綜合指標(biāo)。1 重慶地區(qū)圍護(hù)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)介圍護(hù)結(jié)構(gòu)形式根據(jù)工程地質(zhì)、圍護(hù)的剛度、基坑防水和車站現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況確定。根據(jù)明挖基坑所處的周邊環(huán)境條件、地質(zhì)條件和施工要求等，并借鑒重慶地區(qū)已建工程的成功經(jīng)驗(yàn)，目前重慶地區(qū)主要分樁板擋墻、板肋式錨桿擋墻、旋挖樁樁加支撐、放坡開挖等形式。1.1 排樁+鋼支撐排樁+鋼支撐的支護(hù)形式是各地明挖基坑常采用的方法，重慶地區(qū)排樁一四川建筑 2016年5期2016-11-22
- 南水北調(diào)中線鐵路框架橋設(shè)計(jì)安全儲(chǔ)備對(duì)比
中孔的頂板內(nèi)側(cè)每延米配筋20Φ28，鋼筋面積為123.15 cm2，配筋率為0.82%；頂板外側(cè)每延米配筋16Φ28，鋼筋面積為98.5 cm2，配筋率為0.66%。水利規(guī)范邊孔和中孔的頂板內(nèi)側(cè)每延米配筋15Φ28，鋼筋面積為87.23 cm2，配筋率為0.58%；頂板外側(cè)每延米配筋14Φ28，鋼筋面積為81.9 cm2，配筋率為0.55%。鐵路規(guī)范頂板內(nèi)側(cè)、外側(cè)的配筋率比水利規(guī)范分別多出0.24%、0.11%。(2)底板鐵路規(guī)范邊孔和中孔的底板內(nèi)側(cè)每延米河南城建學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年5期2016-11-04
- 型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)柱優(yōu)化研究
型的目標(biāo)函數(shù)是每延米長(zhǎng)度柱的總造價(jià)。造價(jià)由型鋼的造價(jià)、鋼筋的造價(jià)和混凝土的造價(jià)在組成。型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)柱數(shù)學(xué)模型的目標(biāo)函數(shù)表達(dá)式如下:Cost(X)為每延米長(zhǎng)度柱的造價(jià);CostC(x)為每延米長(zhǎng)度柱中混凝土的造價(jià);CostA(X)為每延米長(zhǎng)度柱中型鋼的造價(jià);CostS(X)為每延米長(zhǎng)度柱中縱筋的造價(jià);CostSV(X)為每延米長(zhǎng)度柱中箍筋的造價(jià)。(2)基本約束條件［2］正截面偏心受壓承載力約束:斜截面受剪承載力約束:(3)設(shè)計(jì)變量2 型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)江西建材 2015年22期2015-12-02
- 工程建設(shè)征地中磚圍墻調(diào)查及補(bǔ)償方法的探討
高度分級(jí)，以墻身延米長(zhǎng)度計(jì)量，計(jì)量單位為“m”。補(bǔ)償單價(jià)按圍墻建設(shè)總費(fèi)用除墻身延長(zhǎng)米分析制定，計(jì)價(jià)單位為“元/m”。存在問題主要為：計(jì)算圍墻補(bǔ)償費(fèi)時(shí)，需按墻身高度對(duì)補(bǔ)償單價(jià)進(jìn)行內(nèi)插調(diào)整；對(duì)無基礎(chǔ)的圍墻（女兒墻），按調(diào)整補(bǔ)償單價(jià)計(jì)算的補(bǔ)償費(fèi)高于實(shí)際建造成本。2 磚圍墻工程量計(jì)算規(guī)則2.1 磚圍墻的結(jié)構(gòu)分類磚圍墻是由磚或磚、瓦花飾砌筑而成的圍墻?；窘Y(jié)構(gòu)從上到下分為壓頂或墻帽、墻身、墻柱和基礎(chǔ)等部分，習(xí)慣上將磚圍墻分為基礎(chǔ)和墻身兩部分。磚圍墻以設(shè)計(jì)室外地坪為界河南水利與南水北調(diào) 2015年20期2015-11-26
- 繩鋸切割在大體積設(shè)備基礎(chǔ)改造拆除中的應(yīng)用
孔298.576延米，按鉆進(jìn)進(jìn)度0.8 m/h計(jì)算，用時(shí)373.22 h，5臺(tái)鉆機(jī)每天24 h鉆需要3.5 d(實(shí)為3.11 d)。3號(hào)卷取機(jī)停機(jī)后鉆孔62.795延米，按鉆進(jìn)進(jìn)度0.8 m/h計(jì)算，用時(shí)78.494 h，2臺(tái)鉆機(jī)每天24 h鉆需要2 d(實(shí)為1.635 3 d)。停機(jī)后優(yōu)先鉆34V，35V，50V。用時(shí)12.956 h，2臺(tái)鉆機(jī)每天24 h鉆需要0.5 d(實(shí)為0.27 d)，影響基礎(chǔ)切割1 d。工藝排孔鉆孔1 338.2延米,按鉆進(jìn)進(jìn)度山西建筑 2014年22期2014-08-11
- 地源熱泵地?zé)犴憫?yīng)測(cè)試影響因素分析
地埋管換熱量及每延米換熱量進(jìn)行模擬。分析在同一土壤類型條件下，不同地?zé)犴憫?yīng)測(cè)試工況對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響。在地源熱泵系統(tǒng)設(shè)計(jì)過程中應(yīng)充分考慮這些因素，優(yōu)化系統(tǒng)設(shè)計(jì)。每延米換熱量埋深土壤平均溫度地?zé)犴憫?yīng)測(cè)試土壤源熱泵系統(tǒng)最重要的部分是地埋管換熱器的換熱能力，所以在進(jìn)行地埋管換熱器設(shè)計(jì)前，必須進(jìn)行熱響應(yīng)測(cè)試來獲得該地區(qū)的土壤換熱能力作為設(shè)計(jì)參考。而地?zé)犴憫?yīng)測(cè)試又受到多種因數(shù)的影響，在同一土壤類型的條件下，測(cè)試工況不一樣得到的結(jié)果也就不一樣。所以導(dǎo)致熱響應(yīng)測(cè)試的結(jié)果與建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2014年4期2014-07-20
- 牙輪鉆機(jī)鉆孔能耗分析
如下:式中，E為延米耗電量，kWh/m;E'為累計(jì)耗電量，kWh;h為鉆孔深度，m;A，A'分別為與巖石性質(zhì)有關(guān)系數(shù)，A=1.7～4.9，A'=0.86～2.26，不同鉆孔，鉆孔條件與巖石性質(zhì)不同，取值不同，見表1。表1 孔深與鉆孔能耗的關(guān)系Table1 The relationship of drilling depth and drilling energy consumption鉆孔深度與能耗的關(guān)系如圖1所示。可知，牙輪鉆機(jī)在鉆進(jìn)過程中，延米耗電量與金屬礦山 2014年2期2014-04-03
- 地埋管地源熱泵系統(tǒng)巖土設(shè)計(jì)參數(shù)取值方法探討
隙率)、比熱容及延米換熱量等，可通過實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試獲得。為充分了解調(diào)查評(píng)價(jià)區(qū)或建設(shè)場(chǎng)地內(nèi)地層熱物性參數(shù)、換熱孔的換熱能力，進(jìn)行區(qū)域淺層地溫能資源評(píng)價(jià)和地源熱泵空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)，地源熱泵系統(tǒng)工程規(guī)范［2］要求在項(xiàng)目區(qū)域內(nèi)進(jìn)行取樣和地埋管換熱能力測(cè)試工作，目前現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試方法主要采用恒熱流測(cè)試。在求取巖土層綜合導(dǎo)熱系數(shù)λ值的過程中，不能由試驗(yàn)直接獲得，需要利用不同加熱功率下恒熱流試驗(yàn)實(shí)測(cè)循環(huán)水溫度變化數(shù)據(jù)，選擇合適區(qū)段用不同模型(算法)估算得出［3－5］。延米換熱量資源環(huán)境與工程 2014年5期2014-01-17
- 初談敞口式盾構(gòu)
費(fèi)等，費(fèi)用節(jié)約每延米1 200元左右。⑥碴土處理費(fèi)：敞口式盾構(gòu)渣土為原土，僅需要計(jì)虛方，土壓平衡盾構(gòu)渣土為流塑狀土，出渣量約比敞口式盾構(gòu)渣土增多10%，且有處理難度。⑦土壓式盾構(gòu)新機(jī)單價(jià)約為4 000~4 500萬元，每延米攤銷約0.6萬~1.0萬元。敞口式盾構(gòu)新機(jī)單價(jià)約為土壓平衡盾構(gòu)的50%，每延米攤銷約0.4萬～0.6萬元。同時(shí)敞口式盾構(gòu)在運(yùn)輸、洞門端頭加固、施工用電及輔料、易損件等方面比土壓平衡盾構(gòu)都有一定的節(jié)約，其每延米施工造價(jià)比土壓平衡盾構(gòu)節(jié)約3科學(xué)之友 2013年1期2013-08-23
- 極限斜交角框架橋空間結(jié)構(gòu)受力分析及設(shè)計(jì)
2+8Φ28(每延米)，頂板上緣(中墻及邊墻處)配8Φ28+8Φ28(每延米)，配8Φ22抗剪斜筋;受力檢算:現(xiàn)有配筋均能滿足規(guī)范抗彎、抗剪的要求［4］。2)邊墻。內(nèi)力情況:最大正彎矩為150 kN·m，負(fù)彎矩為－1 200 kN·m，局部最大負(fù)彎矩為－1 802 kN·m;最大剪力為550 kN;配筋情況:邊墻外側(cè)正常段配8Φ22+8Φ28(每延米)，外側(cè)邊墻底配8Φ28+8Φ22+8Φ22(每延米)，外側(cè)邊墻頂配8Φ28+8Φ22+8Φ28(每延米);山西建筑 2013年4期2013-08-21
- 數(shù)據(jù)建模在長(zhǎng)大隧道工程量計(jì)算中的運(yùn)用
延展出相應(yīng)圍巖的延米數(shù)量表，根據(jù)所需計(jì)算的里程范圍，運(yùn)用Excel數(shù)據(jù)合并計(jì)算功能，快速實(shí)現(xiàn)不同類型襯砌斷面求和，再通過函數(shù)將數(shù)據(jù)鏈接至各部門所需的輸出表中，如材料計(jì)劃、清方單、設(shè)計(jì)材料消耗等。2 建立數(shù)據(jù)模型根據(jù)隧道工程量計(jì)算的整體思路對(duì)數(shù)據(jù)建模過程進(jìn)行剖析。站在項(xiàng)目管理的角度，統(tǒng)管各工點(diǎn)，若計(jì)算規(guī)則不統(tǒng)一，會(huì)使得收集到的數(shù)據(jù)雜亂而難于復(fù)核，因此，在進(jìn)行數(shù)據(jù)分析之前，首先是統(tǒng)一計(jì)算規(guī)則。2.1 明確延米數(shù)量計(jì)算規(guī)則為了保證隧道工程月末清方工程數(shù)量盡可能與隧道建設(shè)(中英文) 2012年1期2012-06-21
- 圍巖級(jí)別分類對(duì)高速公路隧道造價(jià)的影響
數(shù)相差甚大，隧道延米造價(jià)亦有很大區(qū)別，所以，從某種意義上來講，地勘資料中隧道圍巖級(jí)別劃分的精確程度直接關(guān)系著隧道設(shè)計(jì)的合理程度，造價(jià)的準(zhǔn)確程度。1 圍巖級(jí)別分類與相應(yīng)支護(hù)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)依據(jù)2004版《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》公路隧道圍巖分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，公路隧道圍巖一般分為Ⅵ、Ⅴ、Ⅳ、Ⅲ、Ⅱ、Ⅰ六個(gè)級(jí)別。山西地處黃土高原區(qū)，常見隧道圍巖大致有Ⅴ級(jí)圍巖淺埋段、Ⅴ級(jí)圍巖黃土淺埋段、Ⅴ級(jí)圍巖深埋段、Ⅴ級(jí)圍巖黃土深埋段、Ⅳ級(jí)圍巖有仰拱段、Ⅳ級(jí)圍巖無仰拱段、Ⅲ級(jí)圍巖段、Ⅱ級(jí)圍巖段共黑龍江交通科技 2012年11期2012-06-06
- 門式支架鋼管樁基礎(chǔ)支撐系統(tǒng)在高墩現(xiàn)澆箱梁中的應(yīng)用
平均受力計(jì)算：每延米鋼筋混凝土自重、楞木及模板自重、10＃槽鋼自重、腳手架自重共計(jì)為237.4+15.8+1.4+14.2=268.8KN每延米施工人員及設(shè)備自重、混凝土振搗產(chǎn)生荷載共計(jì)24.6+15.4=40KN則每延米施工總荷載N總=1.2*268.8+1.4*40=78.56KN，底板下由14榀門架承受，（考慮恒載1.2及活載1.4的安全系數(shù)）即每榀門架承載N=1.2m/1.0m*378.56KN/14=32.4KN 2）端部支架翼板荷載計(jì)算 翼板平城市建設(shè)理論研究 2012年6期2012-04-10
- 地埋管換熱孔換熱系數(shù)及其在工程設(shè)計(jì)中的應(yīng)用研究
響應(yīng)試驗(yàn)得到的每延米換熱量來指導(dǎo)地埋管地源熱泵系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和應(yīng)用,但是由于沒考慮巖土熱物性參數(shù)和運(yùn)行工況,在行業(yè)中存在較大的爭(zhēng)議.現(xiàn)場(chǎng)熱響應(yīng)試驗(yàn)是獲得巖土熱物性參數(shù)的重要方法.目前,國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《地源熱泵系統(tǒng)工程技術(shù)規(guī)范》(GB50366-2005)(2009年版)、國(guó)土資源部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《淺層地?zé)崮芸辈樵u(píng)價(jià)規(guī)范》(DZ0225-2009)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)熱響應(yīng)試驗(yàn)做了相應(yīng)規(guī)定.本文從理論推導(dǎo)及長(zhǎng)時(shí)間試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析出發(fā),進(jìn)一步研究?jī)梢?guī)范中熱響應(yīng)試驗(yàn)方法及理論計(jì)算的關(guān)系,導(dǎo)出單孔城市地質(zhì) 2011年2期2011-12-08
- 對(duì)深基坑支護(hù)方案選擇的分析
3 200元/延米 ～4 000元/延米;其施工快，能適用多種平面形狀和土質(zhì)，可以重復(fù)使用，因此常被采用。不足之處:鋼板樁的施工可能會(huì)引起相鄰地基的變形和產(chǎn)生噪聲振動(dòng)，對(duì)周圍環(huán)境影響較大，因此在人口密集、建筑密度很大的地區(qū)，其使用常常會(huì)受到限制。鋼板樁使用范圍:鋼板樁一般適合安全等級(jí)為二級(jí)、三級(jí)，淤泥、淤泥質(zhì)土、飽和軟土及地下水位較高的深基坑支護(hù);鋼板樁本身柔性較大，如支撐或錨拉系統(tǒng)設(shè)置不當(dāng)，其變形會(huì)很大，所以當(dāng)基坑支護(hù)深度大于 7m時(shí)，不宜采用。1.3山西建筑 2011年1期2011-04-19
- 地源熱泵垂直埋管換熱器性能的數(shù)值模擬研究
的影響圖2 單位延米換熱量和U型管管壁平均溫度隨回填材料導(dǎo)熱系數(shù)的變化關(guān)系文中分別模擬了5種不同回填材料對(duì)埋管換熱器性能的影響,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知,垂直U型管的單位延米換熱量與回填材料的導(dǎo)熱系數(shù)成正比?；靥畈牧蠈?dǎo)熱系數(shù)為0.7 W/(m?K)比4.7 W/(m?K)的單位管長(zhǎng)換熱量少26 W/m,同時(shí),當(dāng)回填材料的導(dǎo)熱系數(shù)為0.7 W/(m?K)時(shí),增大導(dǎo)熱系數(shù)可以迅速提升地埋管的換熱量,而回填材料導(dǎo)熱系數(shù)大于等于1.7 W/(m?K)時(shí),曲線上升河南城建學(xué)院學(xué)報(bào) 2010年6期2010-02-08
- 中老鐵路磨萬段隧道工程施工指標(biāo)研究