鐵耗
- 混合勵(lì)磁型無軸承磁通切換電機(jī)損耗最小控制
電機(jī)銅耗,忽略了鐵耗的影響,該方案對于BFSHEM這類氣隙磁場諧波含量豐富的電機(jī)而言顯然是不足的,因此在實(shí)現(xiàn)BFSHEM的LMC前需要對電機(jī)鐵耗模型進(jìn)行精確建模。文獻(xiàn)[10]建立了基于鐵磁材料及磁場性能的鐵耗計(jì)算模型,模型計(jì)算結(jié)果精確,但需要先進(jìn)行復(fù)雜的磁場分析,難以在實(shí)際控制系統(tǒng)上實(shí)現(xiàn)。建立鐵耗等效電阻模型是目前電機(jī)損耗最小控制上常用的一種方法,如文獻(xiàn)[11]利用有限元分析了電機(jī)在不同工況下的鐵耗,以此來獲得不同工況下的鐵耗等效電阻,但在不同工況下鐵耗等
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2023年9期2023-11-02
- 高速磁浮列車長定子直線同步電機(jī)鐵耗分析
銅耗和鐵心損耗(鐵耗)[4,5]。鐵耗與運(yùn)行頻率(運(yùn)行速度)緊密相關(guān),故準(zhǔn)確計(jì)算并分析其影響因素對系統(tǒng)高速運(yùn)行性能十分必要。電機(jī)鐵耗的計(jì)算和分析方法已有較多的研究。在結(jié)合已有計(jì)算模型研究方面,文獻(xiàn)[6]利用分段變系數(shù)鐵耗模型獲得了變頻供電的感應(yīng)電機(jī)在多種運(yùn)行條件下轉(zhuǎn)子鐵耗變化特性;文獻(xiàn)[7]通過修正傳統(tǒng)的Steinmetz損耗計(jì)算公式,對非正弦激勵(lì)下的鐵心材料非晶合金的損耗特性進(jìn)行了計(jì)算和測量;文獻(xiàn)[8]通過求解電機(jī)使用的硅鋼疊片橫截面積中磁擴(kuò)散方程和使用
電工電能新技術(shù) 2023年10期2023-10-30
- 多工況下內(nèi)裝式永磁電機(jī)損耗研究與分析
了不同供電模式下鐵耗值的對比，表明高次諧波對定子鐵耗有顯著影響。研究電機(jī)多工況下的各類損耗，并分析其分布變化情況，對電機(jī)設(shè)計(jì)和效能控制有重要意義。本文以一臺28 極168 槽的低速大轉(zhuǎn)矩外轉(zhuǎn)子式永磁電動(dòng)機(jī)為研究對象，重點(diǎn)分析定子各區(qū)域鐵耗、磁極渦流損耗和繞組銅耗等其他附加損耗，論述電機(jī)損耗計(jì)算的數(shù)學(xué)模型以及不同工況下電機(jī)損耗的變化和分布規(guī)律。1 模型創(chuàng)建及參數(shù)設(shè)置該電機(jī)為低速大轉(zhuǎn)矩永磁同步電機(jī)，機(jī)身輪廓尺寸較大，轉(zhuǎn)子外徑達(dá)1 760 mm。為有效利用計(jì)算機(jī)
農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程 2023年10期2023-10-29
- 基于自適應(yīng)參數(shù)辨識的PMSM精確模型MTPA控制*
實(shí)運(yùn)行參數(shù)會(huì)受到鐵耗的影響，而且為了實(shí)現(xiàn)對電機(jī)的實(shí)時(shí)檢測與控制，對參數(shù)進(jìn)行在線辨識更能夠滿足要求。黃濟(jì)文等[9]采用最小二乘法進(jìn)行在線參數(shù)辨識，但在運(yùn)算過程中需要用到以前的數(shù)據(jù)，對系統(tǒng)硬件要求偏高。金寧治等[10]采用了模型參考自適應(yīng)算法，較好的實(shí)現(xiàn)了q軸電感，永磁體磁鏈的參數(shù)辨識，但文中沒有鐵耗及飽和效應(yīng)對電感值帶來的影響。此外還有學(xué)者用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和卡爾曼濾波算法進(jìn)行辨識，但是計(jì)算量大，且智能算法的結(jié)果具有不確定性。所以，為了實(shí)現(xiàn)對永磁同步電機(jī)的高效準(zhǔn)確控
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2023年2期2023-03-02
- 130 t轉(zhuǎn)爐低鐵耗生產(chǎn)工藝實(shí)踐
，2020年轉(zhuǎn)爐鐵耗平均為823 kg/t。為進(jìn)一步降低鐵水消耗，該廠開展“鐵鋼比750”（鐵耗≤750 kg/t）項(xiàng)目攻關(guān)，全流程降耗，取得較好效果。本文對此做一介紹。1 工藝概況鄂鋼煉鋼廠工藝裝備與鐵水條件分別見表 1、2。表1 工藝裝備Table 1 Technological Equipment表2 鐵水條件Table 2 Requirements for Molten Iron2 降低鐵耗生產(chǎn)工藝措施2.1 提高鐵水入爐溫度轉(zhuǎn)爐煉鋼工序熱量來源于
鞍鋼技術(shù) 2023年1期2023-02-15
- 基于變頻器SVPWM 供電下的高速永磁同步電機(jī)鐵耗仿真及分析
了不同載波下電機(jī)鐵耗的大小及變化規(guī)律；驗(yàn)證了帶入諧波相位角對電機(jī)鐵耗計(jì)算的影響；通過不同載波下的電流與理想電流源（純正弦電流）下的電機(jī)損耗對比，總結(jié)了在變頻器不同載波頻率下高速電機(jī)鐵耗的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)及電機(jī)效率的變化規(guī)律[8]。1 電流時(shí)間諧波的變化及分布規(guī)律現(xiàn)代變頻器主要的調(diào)制方式是空間矢量脈寬調(diào)節(jié)（SVPWM）技術(shù)。通過功率開關(guān)管不同的啟停組合，形成空間電壓矢量得到圓形空間磁鏈?zhǔn)噶浚陔姍C(jī)氣隙內(nèi)產(chǎn)生圓形的旋轉(zhuǎn)磁場，從而帶動(dòng)轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)。當(dāng)變頻器工作時(shí)，由于電壓電
機(jī)電工程技術(shù) 2022年6期2022-07-28
- 南鋼煉鋼降低鐵耗促進(jìn)節(jié)能減排的生產(chǎn)實(shí)踐
煉鋼工藝介紹及低鐵耗冶煉制約因素分析2.1 南鋼轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝介紹南鋼第一煉鋼廠有三座150噸轉(zhuǎn)爐，精煉設(shè)備為LF 和RH，采用板坯連鑄生產(chǎn)中厚板，主要鋼種為工程機(jī)械、管線鋼、高強(qiáng)鋼、耐磨、低溫容器等。鐵水預(yù)處理主要對鐵水進(jìn)行脫硫、扒渣，采用KR 脫硫工藝，將鐵水S 脫至0.005%以下。轉(zhuǎn)爐煉鋼的金屬料包括鐵水、廢鋼及少量鐵塊，輔料主要為石灰、白云石，冷卻劑為燒結(jié)礦、白云石，轉(zhuǎn)爐根據(jù)鐵水Si 含量，選擇合適的造渣工藝組織生產(chǎn)。2.2 南鋼轉(zhuǎn)爐低鐵耗冶煉制約
新疆有色金屬 2022年5期2022-07-26
- 轉(zhuǎn)爐低鐵耗高廢鋼比冶煉技術(shù)的研究與應(yīng)用
]。理論上，降低鐵耗、提高廢鋼比的技術(shù)措施主要有兩方面：轉(zhuǎn)爐內(nèi)增加載熱材料和不增加載熱材料。其中，轉(zhuǎn)爐在自供熱達(dá)到一定限度后，要進(jìn)一步提高廢鋼比，就應(yīng)考慮外補(bǔ)供熱源。目前增加載熱材料主要的方法有：向熔池添加煤塊或焦丁、噴吹煤粉、廢鋼預(yù)熱等。既要提高廢鋼比，又不向轉(zhuǎn)爐增加載熱材料的技術(shù)措施主要有：采用雙流氧槍、少渣冶煉、鐵水保溫和降低鋼水溫度等方式。本文以首鋼長治鋼鐵有限公司（以下簡稱“長鋼”）煉鋼廠降鐵耗實(shí)踐為研究對象，對降低鐵耗、提高廢鋼比冶煉技術(shù)進(jìn)行研
山西冶金 2022年2期2022-06-04
- 改變定子鐵芯面積對分?jǐn)?shù)槽集中繞組永磁同步電機(jī)鐵耗的影響
數(shù)等因素使得計(jì)算鐵耗成為分析永磁電機(jī)的難點(diǎn)之一。由磁滯損耗、渦流損耗和附加損耗構(gòu)成的電機(jī)鐵耗主要是轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)過程中磁場的變化在鐵芯材料上產(chǎn)生的能量損耗[4-6]。若從減小鐵芯面積角度來研究電機(jī)鐵耗的變化，對節(jié)約電機(jī)材料、提高運(yùn)行效率等方面有著重要意義。近年來，有不少文章研究電機(jī)定子結(jié)構(gòu)來分析電機(jī)鐵耗及性能。文獻(xiàn)[7]研究通過仿真軟件對電機(jī)定子槽型建模來優(yōu)化性能，研究發(fā)現(xiàn)槽型變化對反電勢和鐵耗有類似的影響；文獻(xiàn)[8]指出在按參數(shù)設(shè)計(jì)的電機(jī)模型中氣隙長度和定子槽
電測與儀表 2022年1期2022-01-13
- 車用永磁同步電機(jī)定子鐵耗的分析與優(yōu)化
電機(jī)比硅鋼片電機(jī)鐵耗更低、效率更高。文獻(xiàn)[4]研究鐵心硅鋼片的厚度對鐵耗的影響。新能源汽車行業(yè)在日趨激烈的競爭下，選用低成本原材料。降低電機(jī)成本是必須考慮的問題。文獻(xiàn)[5]引入鐵耗系數(shù)計(jì)及制造工藝對鐵耗的影響，并對電機(jī)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。文獻(xiàn)[6]通過采用偏移非對稱轉(zhuǎn)子極的方法，可同時(shí)有效抑制電磁轉(zhuǎn)矩、磁阻轉(zhuǎn)矩和齒槽轉(zhuǎn)矩的脈動(dòng)，但制造工藝復(fù)雜。文獻(xiàn)[7]通過對轉(zhuǎn)子輔助槽位置和尺寸的優(yōu)化來抑制空載鐵耗，得出開輔助槽對“V型”轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)電機(jī)空載鐵耗影響比較大，對“V一
電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年9期2021-10-23
- 疊壓系數(shù)對車用永磁同步電機(jī)鐵耗的影響
壓系數(shù)關(guān)系到電機(jī)鐵耗的大小。若疊壓系數(shù)偏小，會(huì)導(dǎo)致鐵芯有效面積減小，電機(jī)磁路磁導(dǎo)降低，空載電流升高，功率因數(shù)降低，電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩能力降低；疊壓系數(shù)過大，毛刺會(huì)破壞片間絕緣，導(dǎo)致連片，增大渦流損耗。因此，合適的疊壓系數(shù)對電機(jī)的各項(xiàng)性能有著十分重要的影響。1 應(yīng)力對硅鋼片導(dǎo)磁率影響硅鋼片在受到應(yīng)力時(shí)，其磁感性能會(huì)發(fā)生改變。拉應(yīng)力和壓應(yīng)力對硅鋼片分別有促磁和阻磁的作用，硅鋼片的磁導(dǎo)率分別有所增加和減小。材料磁導(dǎo)率和外應(yīng)力之間關(guān)系為：(1)式中：μσ為應(yīng)力作用下的磁
數(shù)字制造科學(xué) 2021年3期2021-09-27
- 電流諧波對不同繞組形式永磁同步電機(jī)損耗研究
電永磁同步電機(jī)的鐵耗和永磁體損耗進(jìn)行分析，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在載波頻率整數(shù)倍次附近的高頻電流諧波會(huì)導(dǎo)致永磁同步電機(jī)的鐵心損耗和永磁體渦流損耗明顯增大。文獻(xiàn)[5]以一款軸向磁通非晶電機(jī)為例，通過改進(jìn)多環(huán)等效模型的計(jì)算方法，對PWM逆變器供電高次諧波電流影響的氣隙磁密解析公式進(jìn)行了推導(dǎo)，并在此基礎(chǔ)上推導(dǎo)出定子鐵心損耗和轉(zhuǎn)子渦流損耗的解析計(jì)算方法。文獻(xiàn)[6-7]從電流密度J與矢量磁位A的關(guān)系出發(fā)，推導(dǎo)出永磁體渦流損耗的表達(dá)式，并用有限元方法分析了電流諧波對永磁體渦流損耗
微特電機(jī) 2021年8期2021-09-02
- 發(fā)電機(jī)定子鐵耗試驗(yàn)方案改進(jìn)與實(shí)踐
時(shí)都需要進(jìn)行定子鐵耗試驗(yàn)。[1]在進(jìn)行鐵耗試驗(yàn)前，需先確定試驗(yàn)方案。本文通過對秦一廠的三種定子鐵耗試驗(yàn)方案應(yīng)用案例進(jìn)行研究，為其他電廠的鐵耗試驗(yàn)方案的改進(jìn)提供借鑒。1 背景目前國內(nèi)現(xiàn)行的定子鐵耗試驗(yàn)方法可分為三種：一是使用試驗(yàn)變壓器將中壓(數(shù)千伏)變?yōu)榈蛪?數(shù)百伏)后作為試驗(yàn)電源的傳統(tǒng)低壓高強(qiáng)磁通定子鐵芯損耗試驗(yàn)(簡稱“傳統(tǒng)鐵耗”)；二是將傳統(tǒng)高強(qiáng)磁通鐵芯損耗試驗(yàn)進(jìn)行改進(jìn)，用中壓電源(數(shù)千伏)直接作為試驗(yàn)電源的中壓高強(qiáng)磁通定子鐵芯損耗試驗(yàn)(簡稱“中壓鐵耗”
中國核電 2021年4期2021-08-25
- 基于軟磁復(fù)合材料的超高速永磁同步電機(jī)電磁設(shè)計(jì)分析*
有效降低電機(jī)定子鐵耗。軟磁復(fù)合(SMC)材料是一種新型不規(guī)則鐵基金屬粉末材料，微粒直徑通常約為0.1 mm，通過表面噴裹無機(jī)絕緣層，有效降低材料的渦流損耗[3-4]。與傳統(tǒng)硅鋼片材料相比，SMC材料具有良好的可塑性，使研制復(fù)雜定子鐵心形狀成為可能。通過調(diào)整SMC粉末混合物成分，可以使鐵心材料表現(xiàn)出不同的損耗特性和機(jī)械強(qiáng)度[4]。由于SMC材料具有磁熱各向同性，材料利用率高等優(yōu)點(diǎn)，已在軸向磁通電機(jī)等多種特種電機(jī)中取得應(yīng)用。吳巧變[5]將SMC材料應(yīng)用到橫向磁
電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年1期2021-02-05
- 方大九鋼煉鋼工序鐵水消耗再創(chuàng)佳績
觀念，精細(xì)管理，鐵耗指標(biāo)再次取得突破，該廠東區(qū)1月份鐵耗與2020年12月份比下降8Kg/t ，突破歷史最好水平。該車間緊緊圍繞公司、廠部降鐵耗目標(biāo)開展各項(xiàng)工作，以消耗鐵水最大限度提升煉鋼產(chǎn)量為目標(biāo)，實(shí)現(xiàn)公司利潤最大化；從抓“兩頭”管理開始，控制鐵水量及鐵罐周轉(zhuǎn)，增加廢鋼槽中無煙煤用量，確保物理熱滿足生產(chǎn)要求；從冶煉操作入手，過程采用補(bǔ)加硅鐵等措施，保證熱平衡及終點(diǎn)控制；以優(yōu)化外圍工藝條件、系統(tǒng)溫降著手，開展鋼包周轉(zhuǎn)攻關(guān)，以恒拉速作為標(biāo)準(zhǔn)來組織生產(chǎn)，為降低
四川冶金 2021年1期2021-01-26
- 基于軟磁復(fù)合材料的軸向磁通永磁電機(jī)設(shè)計(jì)與分析
渦流損耗都是電機(jī)鐵耗的組成部分，磁滯損耗與電機(jī)頻率成正比，而渦流損耗與電機(jī)頻率的平方成正比，所以只有當(dāng)電機(jī)運(yùn)行在高頻條件下SMC材料的鐵耗才會(huì)比硅鋼片低，低頻下不能發(fā)揮SMC材料的鐵耗優(yōu)勢[8]。近年來，SMC在電機(jī)中的應(yīng)用成為了研究熱點(diǎn)。文獻(xiàn)[9]將SMC材料分別應(yīng)用于軸向電機(jī)、徑向電機(jī)、橫向電機(jī)和爪極電機(jī)中，并定性的比較了這幾種電機(jī)的轉(zhuǎn)矩密度。研究結(jié)果表明，在相同溫升的條件下，橫向電機(jī)的轉(zhuǎn)矩密度最大，爪機(jī)電機(jī)的轉(zhuǎn)矩密度次之，徑向電機(jī)的轉(zhuǎn)矩密度最小。文獻(xiàn)
微電機(jī) 2020年3期2020-05-14
- 直流偏磁情況下的定子永磁電機(jī)鐵耗計(jì)算
究直流偏磁對電機(jī)鐵耗的影響。文獻(xiàn)[3]指出直流偏磁影響的主要是磁滯損耗，且隨著頻率和交流磁密幅值的增加，其影響越小。文獻(xiàn)[4]雖然沒有提及直流偏磁，但其提出的分段式模型對準(zhǔn)確計(jì)算電機(jī)鐵耗有較大意義。文獻(xiàn)[5]提出了SPG模型，該模型在純正弦激勵(lì)情況下考慮了磁路飽和的情況，計(jì)算精度相對較高。文獻(xiàn)[6]提出了一種簡單通用的硅鋼片鐵耗預(yù)測方法，該方法可以計(jì)及直流偏磁的影響且不用進(jìn)行大量實(shí)驗(yàn)。文獻(xiàn)[7]提出了一種基于斯坦梅茨方程的磁滯損耗改進(jìn)模型，該模型同時(shí)考慮了
微電機(jī) 2020年11期2020-04-20
- 磁性珩磨系統(tǒng)損耗分析及溫升優(yōu)化
制發(fā)熱。3.2 鐵耗分析3.2.1 鐵耗計(jì)算理論根據(jù)經(jīng)典鐵耗理論，由于產(chǎn)生機(jī)理的不同[4]，可將鐵芯損耗分解為磁滯損耗（Ph），渦流損耗（Pc）和附加損耗（Pe）。其計(jì)算表達(dá)式分別為：總鐵耗為：PFe=Ph+Pc+Pe式中：f—磁場頻率；Bm—磁密幅值；α、kh、kc、ke—磁滯損耗計(jì)算參數(shù)、磁滯損耗系數(shù)、渦流損耗系數(shù)、附加損耗系數(shù)，需針對磁場發(fā)生器鐵芯特性進(jìn)行計(jì)算擬合得到。磁場發(fā)生器采用的鐵芯材料是DW465-50型號的硅鋼片，查閱并選取其不同頻率下的損
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2020年3期2020-03-27
- 超高效電機(jī)采用低諧波繞組時(shí)空載鐵耗研究*
機(jī)時(shí)，需研究其對鐵耗的影響并給出降耗措施。傳統(tǒng)電機(jī)設(shè)計(jì)時(shí)，定子繞組通常采用60°相帶的普通疊繞組，會(huì)產(chǎn)生大量諧波磁場，在轉(zhuǎn)子表面產(chǎn)生附加損耗；而采用低諧波繞組（雙層同心式不等匝繞組）會(huì)減少諧波含量［1］，降低附加損耗。此外，精確計(jì)算電機(jī)的鐵耗，準(zhǔn)確分析區(qū)域鐵耗分布對提高電機(jī)效率有重要意義。文獻(xiàn)［2］采用等效磁路法求解了定轉(zhuǎn)子齒部和軛部鐵耗，但不能計(jì)算出電機(jī)的局部鐵耗分布。Giorgio Bertotti［3］提出了常系數(shù)鐵耗計(jì)算公式，將鐵磁材料損耗分為磁滯
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年1期2020-03-22
- 轉(zhuǎn)爐低鐵耗生產(chǎn)探索與實(shí)踐
水消耗（以下簡稱鐵耗）是的一個(gè)重要的工藝指標(biāo)，鐵耗的高低不僅決定了轉(zhuǎn)爐車間消耗廢鋼的能力，也反映了轉(zhuǎn)爐冶煉過程熱量的利用效率，尤其對于鐵水產(chǎn)能有限的鋼鐵聯(lián)合企業(yè)，推進(jìn)降低鐵耗的工作可以有效的提高企業(yè)產(chǎn)能。陽春新鋼鐵責(zé)任有限公司（以下簡稱陽春新鋼鐵）轉(zhuǎn)爐車間配備2 座公稱容量為120 噸的轉(zhuǎn)爐，加料跨由2 臺30+30t 天車和2 臺180t 天車提供廢鋼和鐵水。上道工序由2 座1250 立方的高爐提供鐵水，爐后有2 坐在線CAS 吹氬攪拌站以及1 坐離線L
中國金屬通報(bào) 2020年23期2020-03-15
- 120噸轉(zhuǎn)爐低鐵耗冶煉生產(chǎn)實(shí)踐
關(guān)鍵字：轉(zhuǎn)爐；低鐵耗；廢鋼比資源節(jié)約、綠色環(huán)保的發(fā)展道路是目前鋼鐵企業(yè)的發(fā)展方向，同時(shí)也是國家推進(jìn)經(jīng)濟(jì)結(jié)構(gòu)調(diào)整、轉(zhuǎn)變發(fā)展方式的必由之路。廢鋼屬于一種可循環(huán)再生、環(huán)保的資源，并且廢鋼產(chǎn)量逐年增加，因此，提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比是國內(nèi)外企業(yè)發(fā)展的必由之路。國外一般采用提高鐵水溫度，廢鋼預(yù)熱等方式補(bǔ)償鐵水消耗減少造成的熱量減少[1]，九江煉鋼廠借鑒文獻(xiàn)方法采用鐵水包加廢鋼[2]、全廢鋼冶煉等方式，提高廢鋼利用率，降低噸鋼鐵水消耗量，在節(jié)能環(huán)保的同時(shí)充分做到提產(chǎn)增效。本文主
中國金屬通報(bào) 2019年7期2019-08-13
- 純電動(dòng)客車用高速永磁輪邊電機(jī)損耗分析方法研究
齒部、軛部、轉(zhuǎn)子鐵耗進(jìn)行分析，建立考慮非正弦電流激勵(lì)的電磁損耗模型。對無磁體轉(zhuǎn)子與正常轉(zhuǎn)子電機(jī)分別進(jìn)行空載測試，分離空載鐵耗與機(jī)械損耗，通過負(fù)載損耗測試分離雜散損耗，完成全工況點(diǎn)輪邊電機(jī)損耗計(jì)算模型。最后，將該模型應(yīng)用于同平臺60kW輪邊驅(qū)動(dòng)電機(jī)的設(shè)計(jì)中，通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證損耗分析方法的有效性。1 電機(jī)損耗分析基礎(chǔ)永磁驅(qū)動(dòng)電機(jī)損耗主要包括：定子銅耗PCu；鐵耗PFe；雜散損耗Ps；機(jī)械損耗Pfw。1.1 定子銅耗PCu非正弦電流激勵(lì)下，銅耗計(jì)算為PCu=3∑I1
微電機(jī) 2019年5期2019-06-26
- 考慮鐵耗的異步電機(jī)狀態(tài)觀測器設(shè)計(jì)及關(guān)鍵參數(shù)辨識研究
研究。設(shè)計(jì)了考慮鐵耗的異步電機(jī)狀態(tài)觀測器，為提高觀測速度和系統(tǒng)的魯棒性，進(jìn)行基于反饋矩陣的極點(diǎn)配置；設(shè)計(jì)了基于穩(wěn)定性定律的關(guān)鍵參數(shù)自適應(yīng)辨識算法，改善了算法性能；通過仿真和實(shí)驗(yàn)對本文理論進(jìn)行了驗(yàn)證。1 基于損耗模型的電機(jī)效率優(yōu)化算法現(xiàn)存問題基于損耗模型的電機(jī)效率優(yōu)化算法以準(zhǔn)確的電機(jī)模型為基礎(chǔ)，通過優(yōu)化磁鏈指令達(dá)到電機(jī)損耗最小的目的。由文獻(xiàn)[10]可知，異步電機(jī)損耗模型表達(dá)式和優(yōu)化磁鏈表達(dá)式為( 1 )( 2 )定義電機(jī)效率為( 3 )式中：ωm為機(jī)械角頻率
鐵道學(xué)報(bào) 2019年4期2019-06-13
- 非晶合金電機(jī)空載鐵耗研究
非晶合金電機(jī)空載鐵耗研究王凱東，孫寧（沈陽工業(yè)大學(xué)，遼寧 沈陽 110876）為了體現(xiàn)非晶合金低損耗性能的優(yōu)越性，對一臺15 kW、1 000 Hz電機(jī)進(jìn)行空載鐵耗仿真計(jì)算分析，電機(jī)定子鐵心為非晶合金材料，定子鐵心采用浸漆、固化加工工藝。電機(jī)空載鐵耗的計(jì)算主要包括非晶定子基本鐵耗的分離以及空載雜散損耗的計(jì)算，得出了非晶合金電機(jī)雜散損耗是基本鐵耗的6.03倍。非晶合金；永磁電機(jī)；空載鐵耗；軟磁材料1 引言非晶合金材料是新型軟磁材料，能夠節(jié)省普通冷軋金屬制造工
科技與創(chuàng)新 2019年7期2019-04-22
- 內(nèi)置式永磁同步電機(jī)鐵耗對電動(dòng)汽車?yán)m(xù)航里程優(yōu)化的影響分析
如何精確計(jì)算電機(jī)鐵耗一直是困擾電機(jī)研究者的一個(gè)難題[6]。根據(jù)電機(jī)硅鋼片材料的磁密損耗曲線，給定鐵耗模型的各項(xiàng)系數(shù)后，可以估算電機(jī)鐵耗。但是研究表明，受電機(jī)制造工藝的影響，這一估算值與實(shí)際值會(huì)有一定的差異[7-9]。文獻(xiàn)[7]介紹了溫度和沖片工藝對電機(jī)鐵耗的影響，鐵耗實(shí)際值會(huì)隨著溫度和沖片工藝的變化而變化。文獻(xiàn)[8]中預(yù)測得到的空載鐵耗只有實(shí)際鐵耗的65%。文獻(xiàn)[9]則分析了沖片沖剪工藝對電機(jī)制成后的鐵耗的影響，不同工藝得到的鐵耗值離散性很大，且與電機(jī)尺寸
微電機(jī) 2019年1期2019-03-08
- 電機(jī)學(xué)課程中交流勵(lì)磁電流的教學(xué)探討
流是由磁化電流和鐵耗電流兩大部分組成的，而鐵耗電流又可再細(xì)分為渦流電流和磁滯電流。磁化電流和鐵耗電流分量的性質(zhì)和作用截然不同，它們在勵(lì)磁電流中所占比例的變化意味著交流勵(lì)磁電流的作用效果不同。傳統(tǒng)的電機(jī)學(xué)教材認(rèn)為：在交流勵(lì)磁電流中，無功性質(zhì)的磁化電流占絕大部分，而有功性質(zhì)的鐵耗電流所占比例較小，因此總體而言勵(lì)磁電流呈現(xiàn)無功性質(zhì)，即其主要用以激發(fā)鐵心磁場。但是，上述結(jié)論是基于低鐵耗等先決條件所得出的，對此有必要進(jìn)一步作出拓展研究與分析。本文通過對典型的單相變壓
中國現(xiàn)代教育裝備 2018年23期2019-01-21
- 轉(zhuǎn)爐降低鐵水消耗的生產(chǎn)實(shí)踐
.1 廢鋼料型對鐵耗的影響120t轉(zhuǎn)爐產(chǎn)線所用的廢鋼料型基本上是輕薄料，庫區(qū)整體料型中輕薄料所占的比重持續(xù)上升，造成轉(zhuǎn)爐廢鋼料型以輕薄料居多，廢鋼堆比重小于1t/m3，單斗廢鋼加入量只有約18t，單爐廢鋼比無法提高，制約了降鐵耗的操作。2017年實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)顯示，120t轉(zhuǎn)爐產(chǎn)線所用廢鋼中輕薄料的比重由20%增至35%～40%，意味著轉(zhuǎn)爐廢鋼中輕薄料的配比量將增加5%～10%。廢鋼量配比提不上去，鐵水比升高，導(dǎo)致轉(zhuǎn)爐的吹損增加0.08%，直接增加鐵耗消耗約
新疆鋼鐵 2018年3期2018-11-14
- SMC軟磁復(fù)合材料永磁同步電機(jī)性能研究
在不同頻率下的的鐵耗，比較兩種材料電機(jī)的鐵耗情況。進(jìn)一步分析了兩種材料電機(jī)的反電動(dòng)勢、氣隙磁密、和齒槽轉(zhuǎn)矩等情況，總結(jié)SMC材料電機(jī)的優(yōu)勢和劣勢。通過比較發(fā)現(xiàn)，在低轉(zhuǎn)速下，DW470電機(jī)鐵耗較小，在高轉(zhuǎn)速下，SMC電機(jī)鐵耗較小，并隨著頻率進(jìn)一步增大，SMC電機(jī)鐵耗增加值明顯小于DW470電機(jī)，在高轉(zhuǎn)速下更有優(yōu)勢。SMC永磁同步電機(jī)氣隙磁密較小，幅值為1.1093T。在相同頻率下，SMC電機(jī)空載反電動(dòng)勢較小?！娟P(guān)鍵詞】 軟磁復(fù)合材料 有限元法 鐵耗 正交分解
大經(jīng)貿(mào) 2018年8期2018-09-27
- 車用永磁電機(jī)在不同工況下的溫升分析
工況下的損耗值和鐵耗分布；其次，建立了電機(jī)3-D有限元流固耦合仿真模型，分別計(jì)算了電機(jī)在額定穩(wěn)態(tài)、峰值瞬態(tài)和高速運(yùn)行時(shí)的溫升大小和分布；最后，制造了樣機(jī)，實(shí)驗(yàn)測試了樣機(jī)在額定工況和高速工況下的繞組溫升，并與仿真結(jié)果進(jìn)行對比，驗(yàn)證了有限元計(jì)算的準(zhǔn)確性。1 車用永磁電機(jī)結(jié)構(gòu)與損耗分布1.1 電機(jī)結(jié)構(gòu)目前車用電機(jī)主要采用V型內(nèi)置式永磁體結(jié)構(gòu)，來提高電機(jī)的功率密度和扭矩密度以及減小電機(jī)體積，且其過載能力、調(diào)速性能都遠(yuǎn)高于異步電機(jī)和磁阻電機(jī)。過大的功率密度和較小的散
微特電機(jī) 2018年6期2018-07-03
- 不同供電方式下永磁同步電動(dòng)機(jī)鐵耗計(jì)算與分析
WM供電下對電機(jī)鐵耗的影響等。國內(nèi)關(guān)于變頻器供電下的鐵耗分析計(jì)算也較多，研究逆變器的調(diào)制比和載波比對鐵耗的影響等[3]。但精確計(jì)算鐵耗仍是國內(nèi)外學(xué)者亟待解決的問題，計(jì)算得到的電機(jī)鐵耗與實(shí)驗(yàn)測得的電機(jī)鐵耗仍有較大的誤差。計(jì)算損耗值過低或過高都會(huì)對電機(jī)的性能分析產(chǎn)生一定的負(fù)面影響[1,4]。本文首先對永磁同步電動(dòng)機(jī)定子鐵耗的計(jì)算模型進(jìn)行了研究，該模型將鐵耗分為3項(xiàng)進(jìn)行計(jì)算，最后將這3項(xiàng)鐵耗疊加為電機(jī)損耗，其中包括磁滯損耗、渦流損耗、附加損耗。然后利用Ansof
微特電機(jī) 2018年3期2018-04-26
- 風(fēng)機(jī)、水泵類負(fù)載電動(dòng)機(jī)的高效節(jié)能運(yùn)行模式探討
行后，空載電流和鐵耗都會(huì)隨之降低，定子電流將低于正常電壓，從而使電動(dòng)機(jī)總損耗降低、工作效率提升，定子溫升和功率因數(shù)大大優(yōu)化。2 風(fēng)機(jī)、水泵類負(fù)載電動(dòng)機(jī)節(jié)能運(yùn)行模式銅損、鐵損、機(jī)械損耗和雜散損耗等均屬于異步電動(dòng)機(jī)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的損耗，由于其中機(jī)械損耗和雜散損耗數(shù)量較小且計(jì)算較難，可忽略不計(jì)，電動(dòng)機(jī)總損耗只包括銅損和鐵損。異步電動(dòng)機(jī)具有較勵(lì)磁阻抗小的漏阻抗，漏阻抗可以忽略不計(jì)，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子電流與定子電流相等，且銅耗與電流平方成正比，計(jì)算公式為：式（1）中：IrN為額
科技與創(chuàng)新 2018年5期2018-03-16
- 表貼式永磁同步電機(jī)鐵耗計(jì)算仿真分析
貼式永磁同步電機(jī)鐵耗計(jì)算仿真分析馬思群1，袁冰1，辛志峰2,孫彥彬1(1.大連交通大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，遼寧 大連 116028； 2.天津電力機(jī)車有限公司，天津 300452)*收稿日期：2016-07-18基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51220001，51405057)；中國鐵路總公司科技研究開發(fā)計(jì)劃資助項(xiàng)目(2013J012-B)；遼寧省教育廳科學(xué)研究計(jì)劃資助項(xiàng)目(L2014182)作者簡介：馬思群(1969-)，男，教授，博士，主要從事復(fù)
大連交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年5期2017-09-29
- 開關(guān)磁阻電機(jī)磁密及鐵耗分析
關(guān)磁阻電機(jī)磁密及鐵耗分析高旭東1，王希鳳1，曹珊珊1，張嘉航2(1.黑龍江工程學(xué)院 電氣與信息工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150050；2.黑龍江工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150050)以1臺三相、12/8極、3 kW開關(guān)磁阻電機(jī)(SRM)為樣機(jī)，在電機(jī)電磁場基礎(chǔ)理論及條件假設(shè)的基礎(chǔ)上，建立場-路耦合的電機(jī)電磁場計(jì)算模型，利用時(shí)步有限元法對電機(jī)工作在額定負(fù)載工況下的運(yùn)行情況進(jìn)行仿真和數(shù)值求解，進(jìn)一步分析電機(jī)氣隙磁密的分布情況和諧波含量，并對電機(jī)定、轉(zhuǎn)子鐵心磁
黑龍江工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年4期2017-09-03
- 鐵耗測量的準(zhǔn)確度研究
214433 ）鐵耗測量的準(zhǔn)確度研究郁建周1，沈勇2，盛露華1，張永煉2（ 1.上海寶準(zhǔn)電源科技有限公司，上海 200233 2.中船澄西船舶修造有限公司，江蘇 江陰 214433 ）通過對鐵耗測量的精確研究，建立數(shù)學(xué)模型，找到負(fù)載下電樞電壓與感應(yīng)電壓的對應(yīng)關(guān)系，以提高鐵耗測量的準(zhǔn)確度，同時(shí)也提高了效率的測量準(zhǔn)確度。鐵耗；低功率因素；效率0 引言出于節(jié)約能源和保護(hù)環(huán)境的考慮，目前世界上許多國家（包括中國在內(nèi)）都積極投身到電機(jī)系統(tǒng)節(jié)能工作中。IEC 6003
電動(dòng)工具 2017年4期2017-08-24
- 潛油永磁同步電機(jī)鐵耗分析與計(jì)算
等總結(jié)出影響電機(jī)鐵耗與銅耗的電磁結(jié)構(gòu)參數(shù)[5],但是參數(shù)選擇較為復(fù)雜;韓力、胡笳等基于Bertotti鐵耗分離模型對無刷雙饋電機(jī)鐵耗進(jìn)行了計(jì)算[6-7],但僅考慮了鐵心的交變磁化對鐵耗的影響。事實(shí)上,在對旋轉(zhuǎn)電機(jī)進(jìn)行鐵耗計(jì)算,還要考慮旋轉(zhuǎn)磁化對其的影響?；谝陨蠁栴},本文提出了適用于潛油永磁同步電機(jī)鐵耗計(jì)算的兩種鐵耗模型,通過二維磁場時(shí)步有限元計(jì)算對幾個(gè)特殊點(diǎn)進(jìn)行了諧波分析,并對鐵耗進(jìn)行計(jì)算,通過實(shí)驗(yàn)對比了模型的準(zhǔn)確性。1 潛油永磁同步電機(jī)結(jié)構(gòu)及基本參數(shù)潛
微特電機(jī) 2017年9期2017-05-15
- 永磁同步電動(dòng)機(jī)空載鐵耗研究
磁同步電動(dòng)機(jī)空載鐵耗研究佟文明， 孫靜陽， 段慶亮， 朱龍飛， 陳萍(沈陽工業(yè)大學(xué) 國家稀土永磁電機(jī)工程技術(shù)研究中心，遼寧 沈陽 110870)從產(chǎn)生根源出發(fā)，對永磁同步電動(dòng)機(jī)空載鐵耗進(jìn)行細(xì)致分類。在此基礎(chǔ)上，利用有限元法和Bertotti鐵耗計(jì)算模型，以一臺5 kW、3 000 r/min永磁同步電機(jī)為例，對正弦波供電永磁同步電動(dòng)機(jī)的空載鐵耗分布特性進(jìn)行分析計(jì)算，得到基本鐵耗與空載雜散損耗的比例關(guān)系以及不同因素所引起的空載雜散損耗分布規(guī)律。進(jìn)而，研究了變
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2017年5期2017-05-15
- 用于電機(jī)損耗精細(xì)化分析的分段變系數(shù)鐵耗計(jì)算模型
分析的分段變系數(shù)鐵耗計(jì)算模型張冬冬趙海森王義龍?jiān)S國瑞劉曉芳(新能源電力系統(tǒng)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(華北電力大學(xué))北京102206)提出一種用于電機(jī)損耗精細(xì)化分析的分段變系數(shù)鐵耗計(jì)算模型，該模型以經(jīng)典Bertotti三項(xiàng)常系數(shù)鐵耗模型為基礎(chǔ)，引入渦流損耗附加磁通密度高次項(xiàng)及磁滯損耗附加磁通密度低次項(xiàng)，用于考慮磁路飽和導(dǎo)致渦流損耗增加及諧波磁場引起局部磁滯損耗增加的現(xiàn)象，同時(shí)，該模型中主要系數(shù)均隨磁通密度幅值和頻率變化，能很好地反映基波及諧波磁場對鐵耗的影響，并對磁滯
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年15期2016-08-30
- 感應(yīng)電機(jī)考慮鐵耗的并聯(lián)模型及對矢量控制的影響
4)感應(yīng)電機(jī)考慮鐵耗的并聯(lián)模型及對矢量控制的影響李耀恒1, 刁利軍2(1. 北京交通大學(xué)電氣工程學(xué)院, 北京 100044; 2. 北京市軌道交通電氣工程技術(shù)研究中心, 北京 100044)通過對感應(yīng)電機(jī)鐵耗電阻的分析，推導(dǎo)出靜止兩相坐標(biāo)系下考慮鐵耗的感應(yīng)電機(jī)的并聯(lián)等效電路，并建立了考慮鐵耗的感應(yīng)電機(jī)狀態(tài)模型。與此同時(shí)建立并聯(lián)方式下考慮鐵耗的感應(yīng)電機(jī)旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的等效電路，并在穩(wěn)態(tài)時(shí)對其進(jìn)行簡化。在旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下分析考慮鐵耗對矢量控制的影響。通過Matlab
電工電能新技術(shù) 2016年1期2016-05-25
- 考慮空載損耗的IPMSM半實(shí)物實(shí)時(shí)仿真測試
的熱點(diǎn)，建立考慮鐵耗的PMSMd-q模型是在控制領(lǐng)域分析電機(jī)的損耗并研究效率提升的先決條件[1]。這些模型基于如下假設(shè)： (1) 只考慮可控的損耗、鐵耗和銅耗；(2) 鐵耗用等效的損耗電阻來表示。目前常用的d-q模型有兩種： 一種是Roy S. Colby在1987年提出的在電感和旋轉(zhuǎn)磁動(dòng)勢支路上并聯(lián)等效鐵耗電阻的數(shù)學(xué)模型[2]，其能量流程分析類似于異步電機(jī)，電磁轉(zhuǎn)矩計(jì)算復(fù)雜，要同時(shí)考慮鐵耗電流和轉(zhuǎn)矩電流分量；另一種數(shù)學(xué)模型是西北工業(yè)大學(xué)的劉衛(wèi)國提出的一種
電機(jī)與控制應(yīng)用 2015年8期2016-01-06
- 損耗模型法異步電機(jī)效率優(yōu)化控制
關(guān)鍵詞異步電機(jī)；鐵耗；最優(yōu)磁鏈；仿真DOI:10.3969/J.ISSN.1008-7281.2015.01.04中圖分類號：TM301.2作者簡介：劉學(xué)飛男1989年生；碩士研究生，研究方向?yàn)楝F(xiàn)代電力傳動(dòng)及其故障診斷.收稿日期：2014-10-20Efficiency Optimization Control (Considering Core Loss) of Induction Motor based on Loss Model MethodLiuX
防爆電機(jī) 2015年1期2015-12-30
- 永磁同步電機(jī)損耗分離方法研究
耗主要包括銅耗、鐵耗、附加損耗(雜散損耗)和機(jī)械風(fēng)摩損耗?，F(xiàn)有文獻(xiàn)資料對各項(xiàng)損耗的機(jī)理、理論算法和基本實(shí)驗(yàn)方法進(jìn)行了描述，很少有理論對比實(shí)驗(yàn)的詳細(xì)結(jié)果［1-9］。本文使用有限元軟件，在空載、加載正弦電流和加載實(shí)測電流三種不同工況下仿真相關(guān)結(jié)果，同時(shí)優(yōu)化設(shè)計(jì)損耗分離實(shí)驗(yàn)，分析比較仿真計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果，總結(jié)出仿真修正系數(shù)或?qū)嶒?yàn)測試的相關(guān)規(guī)律。1 損耗的機(jī)理分析電機(jī)損耗主要由銅耗pcu、鐵耗pfe、雜散損耗ps和機(jī)械風(fēng)摩損耗pfw組成。1.1 銅耗定子電流流經(jīng)
微特電機(jī) 2015年8期2015-03-12
- 高效永磁同步電動(dòng)機(jī)空載雜散損耗計(jì)算及分析
0 引 言銅耗、鐵耗、機(jī)械損耗的研究較為成熟，但是雜散損耗的研究至今仍不夠完整［1］。雜散損耗的研究是一個(gè)復(fù)雜的問題，由于研究的不完整性，對于雜散損耗產(chǎn)生的原因、計(jì)算方法和測量方法至今仍沒有一個(gè)公認(rèn)的結(jié)論［2］。異步電機(jī)的發(fā)展較早，經(jīng)過長時(shí)間的研究積累，已有一些結(jié)論［3］，但這些結(jié)論用在高效永磁電機(jī)上卻往往不夠準(zhǔn)確。因此，急需對高效永磁電動(dòng)機(jī)的雜散損耗進(jìn)行研究。永磁電機(jī)的空載雜散損耗來源眾多［4］，為了方便地對其進(jìn)行分析和計(jì)算，首先要將其進(jìn)行分類。高效永磁
微特電機(jī) 2015年8期2015-03-12
- 鐵耗對感應(yīng)電機(jī)矢量控制的影響及其優(yōu)化控制
通常忽略感應(yīng)電機(jī)鐵耗和電機(jī)參數(shù)的變化［3－4］，造成理論上可獲得高控制性能的控制策略在實(shí)際應(yīng)用過程中無法獲得令人滿意的結(jié)果。隨著參數(shù)辨識技術(shù)的不斷發(fā)展，電機(jī)定、轉(zhuǎn)子各項(xiàng)參數(shù)都可以得到準(zhǔn)確實(shí)時(shí)辨識，有效的解決了電機(jī)參數(shù)變化對電機(jī)控制性能的影響［5］。這使得鐵耗成為目前影響感應(yīng)電機(jī)控制性能的最主要因素，特別在感應(yīng)電機(jī)高速輕載運(yùn)行時(shí)，采用忽略鐵耗的電機(jī)模型對電機(jī)控制性能會(huì)造成較大的影響。文獻(xiàn)［6－7］分析了感應(yīng)電機(jī)矢量控制中，不考慮鐵耗的矢量控制使得感應(yīng)電機(jī)轉(zhuǎn)子
安陽師范學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年5期2015-03-10
- 靜止邊界法在永磁同步發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)磁場及鐵心損耗計(jì)算中的應(yīng)用
一［1－2］。而鐵耗的計(jì)算又是以轉(zhuǎn)子對應(yīng)不同位置磁場分布(旋轉(zhuǎn)磁場分布)的計(jì)算為基礎(chǔ)，然后再根據(jù)電機(jī)求解區(qū)域磁密的時(shí)域波形和鐵耗模型，進(jìn)一步計(jì)算得到損耗分布及總損耗的大小。目前，對于旋轉(zhuǎn)磁場分布的計(jì)算一般都是采用模型重構(gòu)的方法［3－6］，即通過建立轉(zhuǎn)子處于不同位置時(shí)的有限元磁場模型來實(shí)現(xiàn)，其基本的求解流程如圖1所示。可以看出，這種方法對于每一個(gè)轉(zhuǎn)子位置的磁場分析都需要重復(fù)經(jīng)歷建模－劃分網(wǎng)格－加載激勵(lì)和邊界－求解的過程，若所分析電機(jī)的結(jié)構(gòu)較復(fù)雜時(shí)，其反復(fù)的建
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2015年5期2015-01-25
- 用于空壓機(jī)的高速電機(jī)的設(shè)計(jì)和分析
于減少電機(jī)定子的鐵耗和銅耗[4]。所以本文電機(jī)極數(shù)采用2極。1.3 定子設(shè)計(jì)定子鐵心結(jié)構(gòu)分為兩種，有槽結(jié)構(gòu)和無槽結(jié)構(gòu)。有槽結(jié)構(gòu)能減少兩極之間的漏磁，而且可以增加繞組和定子鐵心表面的接觸面積，提供一個(gè)較低的熱阻路徑，這對繞組和轉(zhuǎn)子的散熱很重要。本文采用梨型槽結(jié)構(gòu)，分布式繞組，雙層結(jié)構(gòu)，節(jié)距為15，定子材料采用DW315_50硅鋼片[5]。1.4 高速電機(jī)方案的確定以130 kW高速永磁同步電機(jī)為研究對象，通過采用磁路法計(jì)算額定數(shù)據(jù)和主要性能指標(biāo)（如表1所示）
電子設(shè)計(jì)工程 2014年15期2014-09-25
- 中高頻條件下三種鐵耗計(jì)算方法的對比分析
占了很大的比例。鐵耗通?？梢苑譃榇艤p耗、渦流損耗、異常損耗，而每種損耗又可以分為交變磁化條件引起的損耗和旋轉(zhuǎn)磁化條件引起的損耗。目前，國內(nèi)設(shè)計(jì)電機(jī)時(shí)鐵耗的計(jì)算通常只考慮了交變磁化引起的鐵耗，而忽略了旋轉(zhuǎn)磁化引起的的鐵耗，具體方法是按照文獻(xiàn)[1]中的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式并結(jié)合硅鋼片廠商提供的硅鋼片工頻正弦波電源下的損耗曲線進(jìn)行計(jì)算。對于一般電機(jī)來說這種計(jì)算方法基本適用，但是新型電機(jī)特別是高速永磁電機(jī)，它們的工作頻率能達(dá)到幾百赫茲甚至幾千赫茲[2]，隨著頻率的增加，
船電技術(shù) 2014年6期2014-09-21
- 基于Ansys Workbench雅閣ISG溫度場仿真分析
，但主要是銅耗和鐵耗。本文研究鐵耗和銅耗所引起的電機(jī)發(fā)熱。銅耗可按路的方法計(jì)算，而鐵耗必須用有限元方法來計(jì)算。電機(jī)鐵耗由定子鐵耗和轉(zhuǎn)子鐵耗兩部分構(gòu)成。對于同步運(yùn)行ISG電機(jī)，由于轉(zhuǎn)子鐵耗較小，從簡化ISG溫度場仿真的角度出發(fā)，可以認(rèn)為定子鐵心內(nèi)各處鐵耗密度相等，即視定子鐵心內(nèi)為均勻磁場，且只考慮定子鐵心內(nèi)的鐵耗。然而由于電機(jī)定子鐵心各處磁密并不相同，定子鐵心各處的鐵耗密度也會(huì)不一樣；另一方面，諧波磁場也會(huì)在轉(zhuǎn)子鐵心中產(chǎn)生一定鐵耗。如果均值鐵耗密度代入，進(jìn)行
汽車電器 2013年7期2013-09-02
- 110kW電勵(lì)磁雙凸極電機(jī)計(jì)算與分析
磁場、功率、電機(jī)鐵耗等數(shù)據(jù)，并根據(jù)仿真計(jì)算結(jié)果來對設(shè)計(jì)和生產(chǎn)起到借鑒作用。關(guān)鍵詞：電勵(lì)磁；雙凸極電機(jī)；有限元分析；電機(jī)功率；鐵耗中圖分類號：TM359 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1009-2374（2013）14-0055-031 概述雙凸極（DSEM）是在開關(guān)磁阻電機(jī)基礎(chǔ)之上發(fā)展起來的，是一種新型無刷電機(jī)，具有結(jié)構(gòu)簡單、效率高、繞組電流可雙極性控制等優(yōu)點(diǎn)。轉(zhuǎn)子上沒有繞組和磁鋼，結(jié)構(gòu)簡單、堅(jiān)韌可靠，可應(yīng)用于航空航天、風(fēng)力發(fā)電等場合，以此受到國內(nèi)外學(xué)者的關(guān)注
中國高新技術(shù)企業(yè)·綜合版 2013年5期2013-07-16
- 旋轉(zhuǎn)電機(jī)鐵耗模型及在雙凸極電機(jī)中的應(yīng)用
正弦、非線性的。鐵耗的計(jì)算是以磁密的波形信息為基礎(chǔ)，因而電機(jī)磁場模型、鐵心磁密波形的準(zhǔn)確建立和獲取十分必要。研究鐵耗的成因和組成是鐵耗建模的關(guān)鍵。Bertotti 于文獻(xiàn)［2］中根據(jù)產(chǎn)生機(jī)理建立了包括磁滯、渦流和雜散損耗(Excess Loss)的鐵耗計(jì)算模型，但該模型只適用于正弦波形的交變磁場;Zhu J．G．考慮到電機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)中磁化方式的復(fù)雜性，通過二維鐵耗測試設(shè)備測量出的鐵耗數(shù)據(jù)建立了旋轉(zhuǎn)磁化損耗模型［3］，具有較高的精度，但目前該設(shè)備還未普及;B．St
微特電機(jī) 2012年12期2012-12-06
- PWM激勵(lì)下異步電機(jī)鐵耗等值電阻模型
步電機(jī)等效電路中鐵耗等值電阻的準(zhǔn)確建模是一個(gè)需要重點(diǎn)考慮的方面[1-3]。傳統(tǒng)的異步電機(jī)等效電路中，電機(jī)鐵耗表示為一個(gè)恒定阻值的電阻，它能夠準(zhǔn)確反映額定工況下的電機(jī)鐵耗。但在變頻運(yùn)行時(shí)，該模型不再能夠準(zhǔn)確反映電機(jī)鐵耗變化[4,5]；另一方面，相對于正弦激勵(lì)，采用PWM 激勵(lì)將使電機(jī)鐵耗增大[6,7]，導(dǎo)致該模型的準(zhǔn)確度進(jìn)一步降低。因此，在采用PWM激勵(lì)的變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，需要對電機(jī)鐵耗建立更加準(zhǔn)確的等值電阻模型。目前，諸多文獻(xiàn)已對該問題做了相關(guān)研究。文獻(xiàn)[8
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2012年7期2012-07-06
- 無刷雙饋電機(jī)諧波銅耗與鐵耗的分析與計(jì)算
大量的諧波銅耗和鐵耗，降低了電機(jī)的效率，影響了電機(jī)的性能。準(zhǔn)確分析和計(jì)算BDFM的諧波損耗具有重要意義。BDFM的結(jié)構(gòu)比常規(guī)的異步電機(jī)和同步電機(jī)復(fù)雜，籠型轉(zhuǎn)子采用多回路結(jié)構(gòu)，其端部連接不規(guī)則，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子回路的電阻、電流計(jì)算難度增大;BDFM的轉(zhuǎn)子頻率變化范圍大，轉(zhuǎn)子的集膚效應(yīng)和鐵耗不能忽略。因此，BDFM損耗的計(jì)算方法不同于常規(guī)的交流電機(jī)，其計(jì)算難度要大得多。然而，目前尚未見到對BDFM諧波銅耗和鐵耗進(jìn)行全面分析的報(bào)道。文獻(xiàn)［2］通過多回路模型計(jì)算發(fā)現(xiàn)，在亞
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2012年3期2012-07-04
- 交流電機(jī)鐵耗的工程計(jì)算方法分析*
析的難點(diǎn)之一在于鐵耗的準(zhǔn)確計(jì)算，這是由于鐵耗影響因素繁多，迄今尚未獲得能夠反映所有鐵耗影響因素的計(jì)算公式或模型。因此，簡易實(shí)用的鐵耗工程計(jì)算方法便得以廣泛應(yīng)用。涉及到鐵耗計(jì)算模型方面的研究，最早可追溯到1892年，Steinmetz首次針對鐵磁材料提出了磁滯損耗計(jì)算模型［1］;1924年，Jordan進(jìn)一步將鐵磁材料損耗分為磁滯和渦流兩項(xiàng)［2］，這一結(jié)論在學(xué)術(shù)界得到普遍認(rèn)可，在電機(jī)鐵耗計(jì)算中得到廣泛應(yīng)用。通常情況下，鐵耗的工程計(jì)算方法主要針對齒部和軛部磁路
電機(jī)與控制應(yīng)用 2010年11期2010-06-02
- 電機(jī)鐵耗的有限元計(jì)算方法研究進(jìn)展及有待解決的問題*
足對深入研究電機(jī)鐵耗的要求，這主要是因?yàn)樵摲椒ㄔ谟?jì)算鐵耗時(shí)通過引入經(jīng)驗(yàn)系數(shù)計(jì)及鐵耗的眾多影響因素，并不能針對某一特定因素對鐵耗的具體影響程度進(jìn)行分析;此外，該方法只針對齒部和軛部兩段磁路進(jìn)行計(jì)算，且計(jì)算結(jié)果僅反映總鐵耗，并不能對鐵心局部損耗分布進(jìn)行細(xì)致分析，很難為開展結(jié)構(gòu)優(yōu)化等降耗措施研究提供技術(shù)支持?；谟邢拊ǖ?span id="syggg00" class="hl">鐵耗計(jì)算方法具有計(jì)及因素全面、計(jì)算精度高等優(yōu)點(diǎn)，已成為國內(nèi)、外同行的一個(gè)研究熱點(diǎn)。原則上講，鐵耗有限元計(jì)算和研究可分為2-D和3-D兩類算法。
電機(jī)與控制應(yīng)用 2010年12期2010-06-02
- 變頻電機(jī)鐵心損耗計(jì)算方法的研究*
機(jī)鐵心中產(chǎn)生附加鐵耗。因此，對變頻電機(jī)鐵耗的研究就顯得尤為重要。目前，大部分的鐵耗研究都集中在正弦波驅(qū)動(dòng)情況下，并且已經(jīng)有了比較成熟的理論和試驗(yàn)方法。但是在非正弦波驅(qū)動(dòng)情況下，由于含有大量諧波成分，對變頻電機(jī)而言，還要進(jìn)一步考慮鐵心材料的飽和特性和集膚效應(yīng)，鐵心材料的鐵耗模型發(fā)生了變化，傳統(tǒng)的鐵耗計(jì)算方法已不適用于變頻器驅(qū)動(dòng)下的異步電機(jī)。這就對變頻電機(jī)鐵耗模型提出了更高的要求。本文針對變頻電機(jī)鐵耗研究中鐵磁材料特性分析與建模、非正弦激勵(lì)時(shí)電機(jī)鐵耗計(jì)算模型等
電機(jī)與控制應(yīng)用 2010年11期2010-06-02
- 高速永磁電機(jī)鐵耗的分析和計(jì)算
準(zhǔn)確的計(jì)算電機(jī)的鐵耗是高速電機(jī)設(shè)計(jì)中需要解決的重要課題［1］。為了研究電機(jī)的鐵耗，需要建立鐵耗的計(jì)算模型［2－6］，旋轉(zhuǎn)電機(jī)中鐵磁材料的損耗除了有磁場交變損耗外，還有旋轉(zhuǎn)磁化條件下的鐵耗［7－9］。對于一般電機(jī)，鐵耗可以根據(jù)鐵心鋼片在工頻正弦波電源勵(lì)磁下的損耗曲線和經(jīng)驗(yàn)公式來計(jì)算。然而對于特種電機(jī)特別是高速永磁電機(jī)，其轉(zhuǎn)速每分鐘數(shù)萬轉(zhuǎn)，供電頻率可達(dá)上千赫茲，在這樣的高頻高速條件下，鐵耗計(jì)算不能采用將工頻供電下的損耗測試數(shù)據(jù)進(jìn)行簡單的頻率折算的方法。為了準(zhǔn)確
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2010年9期2010-02-10
- 變頻器參數(shù)對永磁同步發(fā)電機(jī)定子損耗的影響
基波頻率低、基波鐵耗小，但由于變頻器的影響，從而存在大量的定子諧波鐵耗和諧波銅耗。文獻(xiàn)［3］采用解析法研究了電機(jī)在非正弦供電與正弦供電情況下的鐵耗關(guān)系，分析了PWM供電方式下的鐵耗計(jì)算方法，該方法具有較好的工程實(shí)用性，但未考慮變頻器參數(shù)的影響。文獻(xiàn)［4］基于路的方法，給出了非正弦供電情況下異步電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子導(dǎo)條銅耗的簡潔計(jì)算方法。文獻(xiàn)［5］采用解析法，建立PWM逆變器供電時(shí)的硅鋼片損耗計(jì)算模型，考慮逆變器參數(shù)對材料損耗的影響，并通過改進(jìn)的愛潑斯坦方圈實(shí)驗(yàn)，給出
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2010年12期2010-01-14