模值
- 低信噪比下相位編碼信號(hào)識(shí)別技術(shù)
]提出了基于小波模值疊加的碼速率估計(jì)方法,驗(yàn)證了在低信噪比下碼速率估計(jì)的有效性。本文給出了一種基于兩級(jí)信道化結(jié)構(gòu)和小波變換的調(diào)相信號(hào)檢測(cè)方法,實(shí)現(xiàn)了低信噪比情況下相位編碼信號(hào)的檢測(cè)。利用信道化提高增益,使用信道化后信道內(nèi)的零中頻數(shù)據(jù)進(jìn)行小波變換,避免檢測(cè)相位跳變時(shí)的小波尺度盲區(qū),通過(guò)檢測(cè)小波變換模值的突變點(diǎn)進(jìn)行相位調(diào)制特征識(shí)別。最終,將兩級(jí)信道化的測(cè)量參數(shù)進(jìn)行綜合分析,形成脈沖描述字,保證了各參數(shù)的測(cè)量精度,提高了信號(hào)識(shí)別的適應(yīng)性。1 兩級(jí)信道化設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
艦船電子對(duì)抗 2023年4期2023-09-05
- 模值觀測(cè)IMU零偏快速標(biāo)定技術(shù)
法,建立慣組零偏模值觀測(cè)標(biāo)定非線性方程,通過(guò)最優(yōu)化非線性函數(shù)求解工具完成慣組零偏參數(shù)的選取得到標(biāo)定結(jié)果,通過(guò)任意三位置即可實(shí)現(xiàn)慣組6個(gè)零偏參數(shù)標(biāo)定,每個(gè)位置采集數(shù)據(jù)一分鐘,整體標(biāo)定時(shí)間3 min,具有快速標(biāo)定的突出優(yōu)勢(shì)。同時(shí),無(wú)需考慮方程求解奇異,也不需要進(jìn)行標(biāo)定位置編排,該方法同時(shí)適用于低精度和高精度慣組的零偏標(biāo)定。通過(guò)不同精度慣組的零偏標(biāo)定仿真驗(yàn)證了所提出方法的有效性,并基于提出的方法用實(shí)際低、中、高精度慣組的標(biāo)定試驗(yàn)驗(yàn)證了所提出方法的正確性和可行性。
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年7期2023-08-03
- MPSK信號(hào)類(lèi)內(nèi)調(diào)制樣式識(shí)別研究
差分星座最小環(huán)帶模值方差根據(jù)式(2)～式(4),可知QPSK和OQPSK、π/4-QPSK和8PSK星座分布相同。但是,事實(shí)上QPSK和OQPSK、π/4-QPSK和8PSK的相位跳變規(guī)律是不同的,因此QPSK和OQPSK、π/4-QPSK和8PSK信號(hào)差分運(yùn)算后的星座圖分布是有差異的。對(duì)式(1)的信號(hào)進(jìn)行差分運(yùn)算,得到:Δy(k)=y(k+1)-y(k)=(10)式中:Δn(k)表示均值為0、方差為2N0的復(fù)高斯白噪聲。圖1～圖8為4種不同調(diào)制樣式的信號(hào)
艦船電子對(duì)抗 2023年3期2023-07-17
- 彈載并行組合擴(kuò)頻解擴(kuò)差錯(cuò)分析與逐次糾錯(cuò)方法
關(guān)結(jié)果中找到相關(guān)模值最大的r個(gè)值,再進(jìn)行逆映射。一旦r個(gè)判別結(jié)果有一個(gè)出錯(cuò),將會(huì)導(dǎo)致逆映射時(shí)大量誤碼[4-7]。并行組合擴(kuò)頻如圖1所示,并行組合擴(kuò)頻解擴(kuò)如圖2所示。圖1 并行組合擴(kuò)頻圖2 并行組合擴(kuò)頻解擴(kuò)文獻(xiàn)[7]采用對(duì)發(fā)送端進(jìn)行循環(huán)映射算法選出r個(gè)擴(kuò)頻序列,接收端解擴(kuò)出的擴(kuò)頻序列按發(fā)送端的映射方式進(jìn)行糾錯(cuò),使誤碼率降低2個(gè)量級(jí)。但該算法缺點(diǎn)明顯,針對(duì)M=12,r=4的并擴(kuò)傳輸系統(tǒng)每次僅傳輸5比特信息,大大損失傳輸效率。與此同時(shí)循環(huán)映射算法的系統(tǒng)設(shè)計(jì)復(fù)雜度
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年5期2023-05-31
- 基于速度增量序列凸化的固體運(yùn)載火箭制導(dǎo)算法
，該方法以視速度模值為變量，通過(guò)閉路制導(dǎo)段、能量管理段和常姿態(tài)導(dǎo)引段實(shí)現(xiàn)關(guān)機(jī)點(diǎn)制導(dǎo)精度。文獻(xiàn)[3-5,6]在經(jīng)典閉路制導(dǎo)算法上進(jìn)行改進(jìn)，考慮了終端速度管控、引力攝動(dòng)J2項(xiàng)、需用速度增益曲面以及閉路制導(dǎo)與零射程線結(jié)合等問(wèn)題。文獻(xiàn)[7-9]針對(duì)能量管理算法分別提出了姿態(tài)調(diào)制制導(dǎo)(AEM)、通用能量管理(GEM)、以及樣條能量管理(SEM)等方式，有效降低了終端速度偏差。但是，上述算法對(duì)終端多約束問(wèn)題適應(yīng)性較差，且無(wú)法處理過(guò)程約束，難以滿(mǎn)足主動(dòng)段多過(guò)程及終端約束
航天控制 2023年1期2023-03-13
- 基于指數(shù)變換的電力系統(tǒng)不穩(wěn)定特征值計(jì)算方法
以得到系統(tǒng)的一組模值最大的特征值。子空間方法中最具有代表性的是基于Krylov 子空間的隱式重啟動(dòng)Arnoldi（implicitly restarted Arnoldi,IRA）方法［5-7］、基于非Krylov 子空間的Jacobi-Davidson（JD）方法［8］和子空間加速瑞利商迭代方法［9］。IRA 方法具有算法適應(yīng)性強(qiáng)、收斂速度快的優(yōu)點(diǎn),是求解電力系統(tǒng)部分特征值最成功的方法之一,已經(jīng)被國(guó)內(nèi)外多種電力系統(tǒng)特征值計(jì)算程序和小干擾分析程序采用,如P
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2023年3期2023-02-27
- EMC用人工電源網(wǎng)絡(luò)的校準(zhǔn)配置分析
分布電感后，阻抗模值隨著頻率的增大一直增大，取不同的分布參數(shù)，可以看出，分布電感越大，阻抗模值也相應(yīng)地增大，相位角也出現(xiàn)不同程度的偏離，如圖5所示。由此可以看出，電源附件的分布參數(shù)對(duì)人工電源網(wǎng)絡(luò)阻抗的影響很大，絕對(duì)地將電源附件作為人工電源網(wǎng)絡(luò)的一部分進(jìn)行校準(zhǔn)，存在一定的不合理性，應(yīng)分情況討論。圖4 阻抗模值圖5 阻抗相角1.2 試驗(yàn)分析本文對(duì)典型的50 Ω/50 μH+5 ΩV型人工電源網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行計(jì)量校準(zhǔn)[5]（僅取N相的數(shù)據(jù)），校準(zhǔn)時(shí)，人工電源網(wǎng)絡(luò)的EUT
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2022年5期2022-11-17
- 考慮死區(qū)效應(yīng)影響的交流電子負(fù)載研究
流電子負(fù)載的阻抗模值誤差和角度誤差分別為：可以計(jì)算出PWM 整流器交流側(cè)輸入端口實(shí)際基波電壓()為：PWM 整流器型交流電子負(fù)載交流側(cè)電路的諧波分量數(shù)學(xué)關(guān)系表達(dá)式為：諧波電流（）為：由上式可得死區(qū)效應(yīng)引起的次諧波有效值為，則交流電子負(fù)載電流的THD 為：從式（14）～式（22）可見(jiàn)，PWM 整流器的死區(qū)效應(yīng)影響交流電子負(fù)載輸入電流基波分量的大小和相位，同時(shí)會(huì)增加交流電子負(fù)載輸入電流的諧波含量，降低PWM整流器型交流電子負(fù)載的阻抗模擬準(zhǔn)確度，因此需要對(duì)死區(qū)效
現(xiàn)代電子技術(shù) 2022年20期2022-10-15
- 考慮運(yùn)動(dòng)加速度干擾的無(wú)人機(jī)姿態(tài)估計(jì)算法
測(cè)量值應(yīng)為同一組模值[15]，即(31)(32)誤差量e2由參考向量m1和磁力計(jì)輸出值m2叉乘獲得:e2=m1×m2(33)總的誤差量為e1與e2的和:e=e1+e2(34)2.3 PI控制器誤差量e為PI控制器的輸入，PI控制器的輸出量存在ωP和ωI兩個(gè)分量，分別為：ωP=KPe(35)ωI=ωI+KIe·dt(36)式中dt為方向余弦矩陣更新的周期。綜上所述，由修正加速度和磁力計(jì)得到的角速度修正值ωc為ωc=ωP+ωI(37)3 實(shí) 驗(yàn)3.1 傳感器數(shù)
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年6期2022-07-02
- 一種三級(jí)式同步電機(jī)勵(lì)磁電流估算技術(shù)*
的等式兩邊同時(shí)取模值，則可以得到式（6）表明，不論從定子側(cè)或者是轉(zhuǎn)子側(cè)觀測(cè)勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子電流矢量，電流模值觀測(cè)值與勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子位置無(wú)關(guān)，二者始終相等?？梢岳檬剑?）求解出并計(jì)算其模值，利用式（6）可以得到轉(zhuǎn)子真實(shí)電流矢量的模值。在α，β坐標(biāo)系下，具體計(jì)算公式為α，β坐標(biāo)系下勵(lì)磁機(jī)定子電流為進(jìn)而可計(jì)算出勵(lì)磁機(jī)定子復(fù)坐標(biāo)系下的勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子電流矢量模值由于因此勵(lì)磁機(jī)轉(zhuǎn)子電流矢量模值等于模值有在勵(lì)磁機(jī)正常工作狀態(tài)下，勵(lì)磁機(jī)的轉(zhuǎn)子電流矢量軌跡為正六邊形，主電機(jī)勵(lì)磁電流大小
科技創(chuàng)新與生產(chǎn)力 2022年2期2022-04-28
- 奇異譜分析方法的行人步頻檢測(cè)
噪方法,將加速度模值、零偏和隨機(jī)誤差當(dāng)成趨勢(shì)項(xiàng),步頻相關(guān)的加速度相關(guān)信號(hào)作為周期項(xiàng),通過(guò)提取步頻相關(guān)的周期項(xiàng),得到手機(jī)不同攜帶位置下行人行走的步頻,以下為算法原理。首先提取三軸加速度的合加速度模值Acc,實(shí)際生活中人行走一步大概為0.5 s,為了避免信號(hào)的干擾和信號(hào)的延遲,選擇窗口為0.5 s,將加速度模值Acc排列為多維序列X:(3)式中，Acc1,Acc2,Acc3…AccT為1,2,3…T時(shí)間序列歷元下加速度的模值,接下來(lái)對(duì)多維序列X進(jìn)行奇異值分解,
北京測(cè)繪 2021年12期2022-01-21
- 2024鋁合金硫酸-檸檬酸陽(yáng)極氧化及膜層組織性能研究
生成的氧化膜阻抗模值都急劇減小，其中電壓為18 V時(shí)生成的氧化膜阻抗模值變化幅度最大，從3 239.7 Ω·cm2減小到約50 Ω·cm2。但隨著頻率從102Hz繼續(xù)提高到105Hz，鋁合金和不同電壓下生成的氧化膜阻抗模值都變化不大。研究發(fā)現(xiàn)，低頻阻抗模值同樣可以表征金屬的耐蝕性能，低頻阻抗模值越大，說(shuō)明金屬表面不容易發(fā)生腐蝕，即耐蝕性能越好[14]。從圖5b還可見(jiàn)，當(dāng)頻率為10-2Hz時(shí)，氧化膜的阻抗模值較鋁合金的阻抗模值有較大幅度的提高，且隨著電壓升高
輕合金加工技術(shù) 2021年9期2021-12-28
- 基于等效旋轉(zhuǎn)調(diào)制的地磁提取*
較小,可認(rèn)為地磁模值不變,根據(jù)定點(diǎn)地磁模值不變的特性可得磁強(qiáng)計(jì)的量測(cè)模型為y=mbTmb=[L(ms-b-eε)]TL(ms-b-eε)(13)將式(13)展開(kāi)可得mbTmb=h1(x)+h2(x)(14)式中h1(x)為量測(cè)量的模值項(xiàng),h2(x)為量測(cè)量的噪聲項(xiàng)h1(x)=msTLTLms-2msTLTLb+bTLTLb(15)式(13)～式(16)可簡(jiǎn)化地將量測(cè)方程表示為考慮實(shí)際系統(tǒng)的高速采樣的特點(diǎn),在k-1和k時(shí)刻的姿態(tài)解算間隔內(nèi)可獲得大量的測(cè)量數(shù)據(jù)
傳感器與微系統(tǒng) 2021年11期2021-11-24
- 基于ST-EKF與濾波增益約束的加速度計(jì)微g級(jí)標(biāo)定
標(biāo)定過(guò)程通過(guò)陀螺模值來(lái)區(qū)分靜止數(shù)據(jù)段與翻滾數(shù)據(jù)段。理論上，弱可觀誤差狀態(tài)估計(jì)的準(zhǔn)確性更加依賴(lài)于狀態(tài)協(xié)方差陣計(jì)算的準(zhǔn)確性。傳統(tǒng)的基于EKF的系統(tǒng)級(jí)標(biāo)定算法由于對(duì)狀態(tài)協(xié)方差陣P的計(jì)算不夠準(zhǔn)確，從而不適用于對(duì)弱可觀狀態(tài)的精確估計(jì)。然而，基于ST-EKF的系統(tǒng)級(jí)標(biāo)定算法將導(dǎo)航誤差方程中的比力項(xiàng)用重力項(xiàng)替代[10]，可更準(zhǔn)確計(jì)算出狀態(tài)協(xié)方差陣P。 同時(shí)，將ST-EKF與濾波增益約束相結(jié)合，進(jìn)一步避免了在非傾斜位置上對(duì)振擺誤差的錯(cuò)誤估計(jì)，同時(shí)在其他誤差狀態(tài)估計(jì)結(jié)束后，
導(dǎo)航與控制 2021年4期2021-11-05
- 基于CORDIC算法的模值計(jì)算及優(yōu)化設(shè)計(jì)基于CORDIC算法的模值計(jì)算及優(yōu)化設(shè)計(jì)
解三角函數(shù)值以及模值。CORDIC算法是實(shí)現(xiàn)上述求解過(guò)程的最常用的方法。從本質(zhì)上說(shuō)，CORDIC算法使用了一種數(shù)學(xué)計(jì)算的逐次逼近法[1]。算法的基本運(yùn)算單元只包含移位器和加法器[2]。因此它的操作簡(jiǎn)單，執(zhí)行效率高。FPGA器件集成度高，速度快，是實(shí)現(xiàn)CORDIC算法的首選方式[3]。本文深入研究了CORDIC算法的基本原理，提出了運(yùn)算單元的優(yōu)化方法及硬件實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)，并進(jìn)行了Modelsim仿真。1 CORDIC算法的基本原理向量OA在單位圓上，輻角為α，如圖
龍巖學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-04
- ZPW-2000A軌道電路中補(bǔ)償電容故障問(wèn)題研究
軌發(fā)送端輸入阻抗模值呈現(xiàn)波動(dòng)變化，當(dāng)靠近鋼軌發(fā)送端時(shí)波動(dòng)幅度逐漸降低，說(shuō)明靠近鋼軌接收端側(cè)補(bǔ)償電容故障時(shí)對(duì)鋼軌發(fā)送端輸入阻抗模值影響較大，而靠近鋼軌發(fā)送端補(bǔ)償電容故障時(shí)對(duì)鋼軌發(fā)送端輸入阻抗模值影響較小。進(jìn)一步可以看出，由鋼軌接收端開(kāi)始第3個(gè)補(bǔ)償單元補(bǔ)償電容失效時(shí)鋼軌發(fā)送端輸入阻抗模值最小，約為0.8 Ω。圖2(b)為補(bǔ)償電容故障位置由接收端向發(fā)送端靠近時(shí)對(duì)鋼軌輸入阻抗相位角的影響。隨著補(bǔ)償電容故障位置向鋼軌發(fā)送端靠近，鋼軌發(fā)送端輸入阻抗相位角呈波動(dòng)變化，且
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2021年10期2021-10-31
- 鐵紅顏料顏基比對(duì)含納米氧化物的水性環(huán)氧涂層耐蝕性的影響
1 Hz處的阻抗模值很大，表明不含顏料涂層試樣在浸泡初期的屏蔽性能良好;浸泡3 d后容抗弧迅速減小，Bode圖顯示其在0.01 Hz下的低頻阻抗模值下降了兩個(gè)數(shù)量級(jí)左右，表明在此階段溶液開(kāi)始大量滲入涂層中，涂層的防護(hù)性能下降;浸泡7 d后，Nyquist圖出現(xiàn)了第二個(gè)時(shí)間常數(shù)，表明溶液已經(jīng)穿過(guò)涂層接觸到基體。圖2 不同顏基比涂層在3.5%的NaCl溶液中的極化曲線Fig. 2 Polarization curves of coatings with dif
腐蝕與防護(hù) 2021年4期2021-06-17
- 電纜參數(shù)對(duì)ZPW-2000A 軌道電路接收側(cè)傳輸性能的影響研究
下，電纜輸入阻抗模值逐漸增加。如：載頻為1700 Hz 時(shí)，電纜輸入阻抗模值由172.28 Ω 增加至691.03 Ω；載頻在2000 Hz 時(shí)，電纜輸入阻抗模值由238.86 Ω 增加至622.16 Ω；載頻為2300 Hz 時(shí)，電纜輸入阻抗模值由328.65 Ω 增加至574.61 Ω；載頻為2600 Hz 時(shí)，電纜輸入阻抗模值由480.45 Ω 增加至522.23 Ω。由此可得，隨著載頻的增加，電纜輸入阻抗模值增加的幅值逐漸降低。圖1 電纜電阻值對(duì)接
鐵道通信信號(hào) 2021年1期2021-04-10
- 中壓微波等離子體炬激發(fā)過(guò)程特征分析
中矩形波導(dǎo)內(nèi)電場(chǎng)模值的變化情況. 在激發(fā)過(guò)程中由于等離子體密度不斷增加，微波很難進(jìn)入石英管左側(cè)的空氣區(qū)，等離子體左側(cè)空氣區(qū)的電場(chǎng)模值隨時(shí)間增加而逐漸下降. 這一現(xiàn)象導(dǎo)致了等離子體柱的電場(chǎng)徑向不均勻.圖8 5 Torr下不同時(shí)刻下y=0 mm時(shí)的等離子體徑向波導(dǎo)電場(chǎng)模值圖8為5 Torr壓力下，圖2中徑向距離GI的電場(chǎng)模值的分布. 分析y=0 mm下等離子體所在區(qū)域的波導(dǎo)電場(chǎng)可以更加直觀的觀察出等離子體激發(fā)過(guò)程中的電場(chǎng)變化情況. 0 s時(shí)，電場(chǎng)模值為極大值在
- 裂縫滲流條件下頁(yè)巖相似材料的電化學(xué)試驗(yàn)研究
致。2.3 阻抗模值變化規(guī)律特征圖5中，A、B、C、D 4組頁(yè)巖相似材料的阻抗模值均隨著滲透時(shí)間的延長(zhǎng)而減小，表明隨著滲透時(shí)間的延長(zhǎng)，頁(yè)巖相似材料的阻抗模值是減小的。相同時(shí)間滲透時(shí)，各組阻抗模值的大小關(guān)系為A＞B＞C＞D。由于炸藥使用量關(guān)系為A＜B＜C＜D，導(dǎo)致4組頁(yè)巖相似材料裂縫發(fā)育關(guān)系為A＜B＜C＜D，也表明了裂縫越是發(fā)育，阻抗幅值越小的規(guī)律。從阻抗模值曲線性態(tài)來(lái)看，各組頁(yè)巖相似材料阻抗模值減小過(guò)程中也表現(xiàn)出差異性，主要體現(xiàn)在相同滲透時(shí)間內(nèi)，各組阻抗模
金屬礦山 2021年2期2021-03-17
- 基于遞推最小二乘法加速度計(jì)信息輔助的磁力計(jì)標(biāo)定方法?
后的磁矢量輸出的模值為1，可對(duì)磁力計(jì)誤差參數(shù)進(jìn)行標(biāo)定。 在文獻(xiàn)[3－4]中，作者通過(guò)將磁矢量的輸出投射到一個(gè)橢球上，構(gòu)建了磁力計(jì)的誤差參數(shù)與橢球參數(shù)的函數(shù)關(guān)系式，通過(guò)擬合橢球參數(shù)完成對(duì)磁力計(jì)誤差參數(shù)的估計(jì)。 為了進(jìn)一步提高標(biāo)定速度與精度，在文獻(xiàn)[5－6]中，作者通過(guò)模值標(biāo)定法構(gòu)建了關(guān)于磁力計(jì)誤差參數(shù)的代價(jià)函數(shù)，并通過(guò)遞推最小二乘法或列文伯格法對(duì)代價(jià)函數(shù)進(jìn)行迭代運(yùn)算進(jìn)而完成標(biāo)定。 為克服磁力計(jì)隨機(jī)噪聲的影響，在文獻(xiàn)[7－8]中，作者對(duì)隨機(jī)噪聲進(jìn)行了考慮，構(gòu)建
傳感技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年12期2021-03-13
- 飛機(jī)金屬結(jié)構(gòu)防護(hù)層在多因素耦合作用下?lián)p傷行為與失效預(yù)測(cè)模型
分析模型，如阻抗模值老化動(dòng)力學(xué)模型，但該模型分析的是某特定頻率下阻抗模值與試驗(yàn)周期之間的關(guān)系，并不能給出防護(hù)涂層失效的程度；或者利用失效現(xiàn)象，如從鼓泡的數(shù)量和面積入手，根據(jù)周期的變化情況進(jìn)行分析，指導(dǎo)可能的失效情況[16]。文獻(xiàn)分析表明，防護(hù)涂層的失效預(yù)測(cè)預(yù)防研究缺乏。在腐蝕介質(zhì)及載荷的耦合作用下，金屬表面防護(hù)體系往往出現(xiàn)失效，揭示飛機(jī)金屬結(jié)構(gòu)典型防護(hù)體系材料在多場(chǎng)耦合服役環(huán)境下破壞行為和失效機(jī)理[17]，建立飛機(jī)金屬結(jié)構(gòu)典型防護(hù)體系材料損傷演化模型和失效
失效分析與預(yù)防 2020年6期2021-01-21
- 基于SVD分解的二階離散時(shí)變線性系統(tǒng)穩(wěn)定性分析
)，并且改變向量模值的大小。(a)旋轉(zhuǎn)效果R(k)2 RS系統(tǒng)穩(wěn)定性分析2.1 單象限運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性分析定理1如圖3所示，討論一類(lèi)RS系統(tǒng)，Y(k)=D(k)Y(k-1),k=2,3,…,在二維相平面y1-y2內(nèi)，其狀態(tài)軌跡最終保持在第一或第三象限。圖3 穩(wěn)定性運(yùn)動(dòng)軌跡的模型已知σ1(k)>σ2(k)，σ2(k)0(12)0(13)和(14)式(11)穩(wěn)定。式中：2.2 單象限運(yùn)動(dòng)不穩(wěn)定性分析定理2如圖4所示，討論一類(lèi)RS系統(tǒng)，Y(k)=D(k)Y(k-1),
計(jì)算機(jī)應(yīng)用與軟件 2020年12期2020-12-14
- 一種波峰波谷檢測(cè)的智能手機(jī)計(jì)步算法
濾波處理合加速度模值，通過(guò)設(shè)定波峰和波谷識(shí)別條件以及滑動(dòng)窗口實(shí)現(xiàn)計(jì)步的波峰波谷檢測(cè)手機(jī)計(jì)步算法，在減少閾值個(gè)數(shù)的同時(shí)保證算法準(zhǔn)確性和適用性。1 數(shù)據(jù)預(yù)處理智能手機(jī)內(nèi)置的IMU 為消費(fèi)級(jí)產(chǎn)品，精度低、噪聲多、穩(wěn)定性差，長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行會(huì)產(chǎn)生累積誤差?？紤]到傳感器精度和信號(hào)穩(wěn)定性，采用50 Hz 頻率獲取三軸加速度，并用fs表示。如圖1所示為左手/右手打電話(huà)時(shí)三軸加速度和合加速度模值的變化情況，紅、綠、藍(lán)線表示三軸加速度，黑線表示合加速度模值，當(dāng)分別使用左手和右手打
中國(guó)慣性技術(shù)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-10-17
- 功出側(cè)并入補(bǔ)償電感對(duì)ZPW-2000A軌道電路傳輸性能提升分析
路發(fā)送端輸入阻抗模值的影響規(guī)律。由圖可見(jiàn)，隨著并入電感值的增大，在不同載頻下軌道電路發(fā)送端輸入阻抗模值呈現(xiàn)先增大后減小的規(guī)律。進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)隨著載頻頻率的增大，輸入阻抗模值最 值逐漸增大，最值對(duì)應(yīng)的并入電感值則逐漸減小。圖2(b)為并入電感值對(duì)軌道電路輸入阻抗相位角的影響?？梢?jiàn)隨著并入電感值的增大，輸入阻抗相位角由正值逐漸減小至負(fù)值，表明并入電感對(duì)軌道電路起到補(bǔ)償效果。圖2 電感值對(duì)ZPW-2000A軌道電路發(fā)送端輸入阻抗的影響規(guī)律Fig.2 The infl
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2020年8期2020-08-22
- 瞬變電磁井間勘探的全空間幾何因子
因子三維分布及其模值等高面立體顯示，發(fā)射線圈坐標(biāo)為（0，0，0）m，接收線圈坐標(biāo)為（0，10，20）m。從圖7a可以看出，在發(fā)射線圈和接收線圈之間全空間幾何因子為正值，在發(fā)射和接收線圈之外為負(fù)值，這個(gè)極性差異體現(xiàn)在y軸上，該值分布區(qū)域在發(fā)射線圈或者接收線圈兩側(cè)均呈對(duì)稱(chēng)關(guān)系。由圖7b可知，隨著觀測(cè)區(qū)域與發(fā)射或接收線圈的距離不斷增加，全空間幾何因子模值由大變小。模值由大到小分別采用3種顏色（紅色、綠色和藍(lán)色）表示（注意：在發(fā)射和接收線圈之間（y軸方向）全空間幾
石油物探 2020年3期2020-06-23
- 一 種 三 維 矢 量 磁 場(chǎng) 測(cè) 量 儀 的 設(shè) 計(jì)
的點(diǎn)式探頭，設(shè)計(jì)模值運(yùn)算電路，完成空間點(diǎn)三維磁場(chǎng)強(qiáng)度大小的實(shí)時(shí)測(cè)量，通過(guò)AD轉(zhuǎn)換模塊將X、Y、Z方向的磁場(chǎng)分量轉(zhuǎn)換為數(shù)字分量由FPGA完成數(shù)據(jù)處理，得到測(cè)量點(diǎn)的方向角。相對(duì)于傳統(tǒng)的磁場(chǎng)測(cè)量?jī)x，該三維矢量磁場(chǎng)測(cè)量?jī)x穩(wěn)定性好、測(cè)量精度高，既能測(cè)量空間點(diǎn)的磁場(chǎng)強(qiáng)度大小，又能判斷測(cè)量點(diǎn)的方向，可廣泛應(yīng)用于磁場(chǎng)監(jiān)測(cè)與控制領(lǐng)域。1 三維矢量磁場(chǎng)測(cè)量原理三維空間任意點(diǎn)的磁場(chǎng)強(qiáng)度B可以分解成3個(gè)相互垂直的分量Bx、By、Bz，如圖1所示，且滿(mǎn)足：(1)(2)式中：|B|為
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2019年12期2020-01-13
- 一種基于電壓穩(wěn)定裕度的切負(fù)荷新方法
條件是負(fù)荷阻抗的模值|ZL| 與系統(tǒng)戴維南等值阻抗的模值|Zeq| 相等，也等價(jià)于傳輸阻抗上的電壓降落與負(fù)荷節(jié)點(diǎn)的電壓相等時(shí)電壓失穩(wěn)。在上面的計(jì)算中始終未對(duì)負(fù)荷的性質(zhì)做任何假設(shè)，負(fù)荷阻抗|ZL|是本地電壓與電流的相量之比，因此，上述結(jié)果對(duì)任何性質(zhì)的負(fù)荷都是成立的。|ZL|和|Zeq|的關(guān)系可表示在如圖2 所示的復(fù)阻抗平面內(nèi)。隨著負(fù)荷的變化，|ZL|在復(fù)阻抗平面內(nèi)隨機(jī)運(yùn)動(dòng)，當(dāng)|ZL|的運(yùn)動(dòng)軌跡進(jìn)入戴維南等值阻抗圓以?xún)?nèi)時(shí)電壓崩潰就發(fā)生了，系統(tǒng)的戴維南等值阻抗圓
云南電力技術(shù) 2019年5期2019-11-23
- 三軸磁通門(mén)傳感器誤差校正方法
傳感器輸出的總場(chǎng)模值應(yīng)是恒定、不隨姿態(tài)變化的；但實(shí)際上，由于三軸磁通門(mén)傳感器存在三軸非正交誤差[5]、零偏誤差和標(biāo)度系數(shù)誤差，這使得三軸磁通門(mén)傳感器輸出的總場(chǎng)模量值是隨姿態(tài)而變化的，此項(xiàng)誤差被稱(chēng)為轉(zhuǎn)向差[6-7]。仿真計(jì)算表明，當(dāng)三軸磁通門(mén)傳感器在地磁場(chǎng)環(huán)境（約50000nT）中自由轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，僅僅單個(gè)軸與標(biāo)準(zhǔn)正交軸之間存在的0.5°的角度偏差，就會(huì)為相應(yīng)敏感軸帶來(lái)-436nT～+436nT的誤差，會(huì)為總場(chǎng)模量值帶來(lái)-226nT～+226nT的誤差。因此，三軸
導(dǎo)航與控制 2019年3期2019-08-01
- 兩種聲刺激模式下的正常鼓膜振動(dòng)特征初步研究
nction）的模值[8]，單位3 結(jié)果3.1 耳間差異為消除耳間差異對(duì)研究結(jié)果可能帶來(lái)的影響，本研究首先對(duì)所采集數(shù)據(jù)的耳間差異進(jìn)行了分析。選取8名（16耳）被試，男女比1∶1，行純音刺激下的鼓膜振動(dòng)測(cè)試。將測(cè)試得到的鼓膜臍部速度傳遞函數(shù)模值分為左右耳兩組，每組各8耳，進(jìn)行配對(duì)樣本t檢驗(yàn)，在各頻率點(diǎn)上左右耳并無(wú)統(tǒng)計(jì)學(xué)差異，見(jiàn)表1。3.2 性別因素為消除性別因素對(duì)結(jié)果的影響，對(duì)以上8名被試的數(shù)據(jù)做了進(jìn)一步處理，按性別將鼓膜臍部速度傳遞函數(shù)模值分為兩組，每組各
- 電感膜片對(duì)矩形波導(dǎo)濾波器散射參數(shù)的影響
mm時(shí)，S21的模值不變，相位變化。(2) 在d和l取定值，f從9.5GHz增大到10.1GHz時(shí)，S21的模隨f的增大而增大。圖3是d取不同值時(shí)S21的模隨f的變化關(guān)系。圖3 d取不同值時(shí)S21的模隨頻率變化圖3 S21的仿真分析三維電磁場(chǎng)仿真軟件HFSS可以計(jì)算散射參量S[8。選擇激勵(lì)端口后，一次仿真就可以得到該端口對(duì)其他所有端口的耦合。對(duì)于無(wú)耗二端口網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，S參量具有對(duì)稱(chēng)性，整個(gè)S參量可以由一個(gè)端口得到。文中研究的模型，激勵(lì)端口的設(shè)置如圖4。圖4
新生代 2018年20期2018-10-22
- 基于多幀間區(qū)域性光流特征的精神疲勞檢測(cè)
速度，設(shè)置加速度模值和閾值參數(shù)提取出嘴部由小位移到大位移動(dòng)作強(qiáng)度大的開(kāi)始幀。統(tǒng)計(jì)各個(gè)區(qū)域的光流方向，設(shè)定其方向閾值，得到一段時(shí)間內(nèi)打哈欠和閉眼的頻率。采用計(jì)算光流峰值的方法區(qū)分說(shuō)話(huà)和打哈欠，疲勞眨眼和正常眨眼。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本文方法提高了識(shí)別精度，減少了誤報(bào)的可能性。1 特征提取一段疲勞表情的識(shí)別過(guò)程包括樣本采集、預(yù)處理、特征提取和識(shí)別4個(gè)步驟，成功識(shí)別疲勞狀態(tài)的關(guān)鍵在于特征提取，在處理序列圖像時(shí)，不僅僅要提取單幀圖像的形變特征，還要考慮連續(xù)幀間的運(yùn)動(dòng)信息
計(jì)算機(jī)工程與設(shè)計(jì) 2018年8期2018-08-17
- 雙正交小波基構(gòu)造法及其在爆破振動(dòng)信號(hào)分析中的應(yīng)用
析，運(yùn)用小波變換模值識(shí)別微差延期時(shí)間，以驗(yàn)證小波基分析的準(zhǔn)確性、分辨率和穩(wěn)定性[18-19]。若分析效果較差，則重新調(diào)整該法中各參數(shù)取值。注意，各參數(shù)調(diào)整的優(yōu)先級(jí)為：方程未知數(shù)>消失矩階數(shù)>支集長(zhǎng)度。爆破振動(dòng)雙正交小波基構(gòu)造方法的流程如圖1所示。圖1 BWBV法的應(yīng)用流程Fig.1 Flowchart of BWBV method2.2 雙正交小波基的構(gòu)造爆破振動(dòng)子信號(hào)的持續(xù)時(shí)間較短，因此新小波基的支集長(zhǎng)度的取值范圍為5～9。圖2(a)為爆破振動(dòng)子信號(hào)的速
振動(dòng)與沖擊 2018年11期2018-06-25
- 含甲烷水合物沉積物電-聲響應(yīng)特性聯(lián)合探測(cè)：裝置開(kāi)發(fā)與實(shí)驗(yàn)研究*
算，進(jìn)而得到阻抗模值。阻抗模值包含了被測(cè)介質(zhì)的電阻和電容信息，能夠綜合描述被測(cè)介質(zhì)的電阻和電容特性。以下著重分析和討論無(wú)水合物生成（圖5和圖6）和有水合物生成（圖7和圖8）條件下阻抗模值受到激勵(lì)信號(hào)頻率、溫度、壓力和含水合物飽和度等因素影響的規(guī)律。圖5所示為無(wú)水合物生成條件下海沙-鹽水體系的阻抗譜，即阻抗模值隨激勵(lì)信號(hào)頻率變化的曲線。圖中分別顯示了上層和下層正對(duì)的8對(duì)電極測(cè)量得到的阻抗譜，成對(duì)電極的標(biāo)號(hào)分別為S1-E/S5-E、S2-E/S6-E、S3-E
新能源進(jìn)展 2018年2期2018-05-09
- 基于偽標(biāo)準(zhǔn)差和N-P準(zhǔn)則的行人導(dǎo)航零速檢測(cè)
極差以及加速度計(jì)模值的最大值與設(shè)定閾值作比較，并經(jīng)過(guò)“或”運(yùn)算判斷零速區(qū)間[8]，降低了漏判概率，但是增加了誤判概率。行走速度比較快時(shí)，該方法誤差增大。一些學(xué)者利用加速度計(jì)、陀螺儀輸出值得到其模值、標(biāo)準(zhǔn)差并與閾值作比較作為零速檢測(cè)判定條件[9]。一些文獻(xiàn)利用加速度峰值和角速度能量進(jìn)行零速檢測(cè)[10]。這些方法均需要進(jìn)行多次比較，而且需要根據(jù)步速來(lái)調(diào)整閾值。這是由于這些傳感器數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)量在零速區(qū)間和非零速區(qū)間的區(qū)分度不夠造成的。本文定義了一個(gè)陀螺儀模值的偽標(biāo)
中國(guó)慣性技術(shù)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-03-06
- 適于動(dòng)物肌肉組織局部電阻抗測(cè)量的無(wú)創(chuàng)電極間距研究
對(duì)象，對(duì)測(cè)量阻抗模值進(jìn)行歐氏距離分析及Cole-Cole曲線擬合，對(duì)比擬合誤差。結(jié)果無(wú)創(chuàng)測(cè)量電極間距為2.67 mm時(shí)，無(wú)創(chuàng)測(cè)量的模值頻譜更接近有創(chuàng)測(cè)量的模值頻譜，而且該間距下無(wú)創(chuàng)測(cè)量數(shù)據(jù)擬合成Cole-Cole曲線的效果更好。結(jié)論以被測(cè)肌肉組織的厚度的1/6為無(wú)創(chuàng)電極間距時(shí)，測(cè)得的電阻抗頻譜數(shù)據(jù)接近于等間距有創(chuàng)方式測(cè)得的電阻抗頻譜數(shù)據(jù)。無(wú)創(chuàng)；阻抗；電極間距；肌肉組織；失血性休克引言失血性休克是指由各種原因引起的急性血液或血漿大量丟失而導(dǎo)致的有效循環(huán)血量與
中國(guó)醫(yī)療設(shè)備 2017年8期2017-09-12
- 基于電化學(xué)阻抗的直升機(jī)涂層日歷壽命評(píng)估方法
，選取電化學(xué)阻抗模值（|Z|f=0.1Hz）描述涂層性能退化失效過(guò)程。結(jié)果涂層電化學(xué)阻抗模值與加速周期滿(mǎn)足函數(shù)關(guān)系。結(jié)論應(yīng)力疲勞影響涂層性能退化，在環(huán)境因素和較高局部應(yīng)力共同作用下，涂層性能退化更明顯。該涂層性能不滿(mǎn)足6年高原日歷壽命。涂層；日歷壽命；直升機(jī)；性能退化直升機(jī)壽命一般指機(jī)體結(jié)構(gòu)壽命，包括基于飛行使用載荷的疲勞壽命和基于腐蝕介質(zhì)環(huán)境作用的日歷壽命[1]。兩者缺一不可，以先到者確定直升機(jī)到壽。由直升機(jī)外場(chǎng)使用統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)知，翻修期和日歷壽命到壽時(shí)飛行
裝備環(huán)境工程 2017年7期2017-08-07
- 基于Multisim10.1的任意進(jìn)制計(jì)數(shù)器的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)
種是給定計(jì)數(shù)器的模值N大于要實(shí)現(xiàn)的計(jì)數(shù)器模值M，這類(lèi)問(wèn)題比較簡(jiǎn)單，只需要一個(gè)計(jì)數(shù)器芯片再結(jié)合相應(yīng)的門(mén)電路即可實(shí)現(xiàn)；另一種是給定計(jì)數(shù)器的模值N大小于要實(shí)現(xiàn)的計(jì)數(shù)器模值M，這類(lèi)問(wèn)題較復(fù)雜，往往涉及兩個(gè)或兩個(gè)以上的計(jì)數(shù)器芯片，電路相對(duì)比較復(fù)雜，學(xué)生較難理解。如果設(shè)計(jì)出電路要在實(shí)驗(yàn)設(shè)備上搭接實(shí)現(xiàn)，一旦出問(wèn)題很難排查，而且很容易損壞芯片。本文以二十四進(jìn)制計(jì)數(shù)器的設(shè)計(jì)為例提出利用Multisim10.1仿真軟件進(jìn)行了電路仿真，電路實(shí)現(xiàn)非常靈活，即可節(jié)約實(shí)驗(yàn)成本，縮短實(shí)
科技風(fēng) 2017年2期2017-07-10
- 基于藍(lán)牙芯片CC2541的計(jì)步器設(shè)計(jì)
求取3軸加速度的模值，得出模值的波形，再設(shè)置上下沿的閾值，比較閾值后可較準(zhǔn)確得出步數(shù)。因測(cè)試條件限制，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中我們將自制電子計(jì)步器綁在腳踝上來(lái)模擬其應(yīng)用在鞋內(nèi)，因其相差距離小，故二者測(cè)試條件是相像的。為了充分利用傳感器輸出的三軸加速度信號(hào)，故本文將三軸加速度信號(hào)求取平方和(求模)后再進(jìn)行數(shù)據(jù)處理，原本加速度三軸模值的數(shù)據(jù)應(yīng)該會(huì)是在G (9.8m/s2)附近，但是為了方便顯示，故在程序中將 G(9.8m/s2)直接標(biāo)定為0，通過(guò)MATLAB編寫(xiě)接口程序，
電腦與電信 2017年5期2017-07-01
- 多頻率激勵(lì)生物電阻抗測(cè)量方法的研究
得出待測(cè)電阻抗的模值和相角；當(dāng)激勵(lì)信號(hào)為128 k Hz時(shí)，系統(tǒng)模值測(cè)量誤差最大，最大測(cè)量誤差為2.07%，且隨著激勵(lì)頻率的增加，模值和相角的測(cè)量誤差呈逆向變化趨勢(shì)，在不同的應(yīng)用場(chǎng)合，選擇不同的激勵(lì)頻率可以提高生物電阻抗的測(cè)量精度。生物電阻抗；四電極；AFE4300；多頻率測(cè)量0 引言生物電阻抗測(cè)量，或簡(jiǎn)稱(chēng)阻抗技術(shù)，是一種利用生物組織與器官的電特性及其變化規(guī)律提取與人體生理、病理狀況相關(guān)的生物醫(yī)學(xué)信息的檢測(cè)技術(shù)［1］。生物電阻抗的測(cè)量與分析在生物醫(yī)學(xué)工程上
計(jì)算機(jī)測(cè)量與控制 2016年5期2016-11-23
- 基于EIS特征參數(shù)的有機(jī)涂層腐蝕行為研究
，并選取低頻阻抗模值|Z|0.1Hz、高頻相位角θ10 kHz、高頻阻抗模值變化率k、相對(duì)介電常數(shù)εr四種特征參數(shù)，評(píng)價(jià)了該型涂層的防護(hù)性能。有機(jī)涂層；腐蝕；全浸泡條件；電化學(xué)阻抗譜車(chē)輛裝備有機(jī)防護(hù)涂層在自然環(huán)境影響下，易發(fā)生降解、失光、龜裂、脫落等老化情況，從而喪失保護(hù)效果，造成基體金屬腐蝕。而基體的腐蝕破壞可導(dǎo)致裝備零部件機(jī)械強(qiáng)度降低，故障發(fā)生幾率增加，從而影響車(chē)輛裝備的正常使用，并顯著縮短車(chē)輛裝備的服役壽命[1]。因此，及時(shí)準(zhǔn)確地掌握涂層防護(hù)狀態(tài)，對(duì)
軍事交通學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年9期2016-10-27
- 基于矢量約束的隨機(jī)特征點(diǎn)選取算法
量角均分度、矢量模值均值及矢量模值最大值三項(xiàng)約束指標(biāo)基礎(chǔ)上，制定了一種基于矢量約束的特征點(diǎn)選取策略;最后利用正交迭代算法對(duì)所選取的特征點(diǎn)進(jìn)行位姿估計(jì)精度驗(yàn)證。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，提出的算法相比于隨機(jī)選取的特征點(diǎn)進(jìn)行相對(duì)位姿估計(jì)精度更高,魯棒性更強(qiáng)。隨機(jī)特征點(diǎn); 相對(duì)位姿估計(jì); 矢量約束; 正交迭代; 未知區(qū)域0 引 言無(wú)人機(jī)在執(zhí)行營(yíng)救、搜索等任務(wù)時(shí),面臨著降區(qū)地形未知、復(fù)雜且無(wú)地面輔助導(dǎo)航設(shè)備的緊急著陸問(wèn)題[1]。由于慣性導(dǎo)航存在累計(jì)誤差、GPS易受干擾,使人機(jī)
系統(tǒng)工程與電子技術(shù) 2016年10期2016-10-18
- 一種基于復(fù)阻抗的電壓暫降定位方法
計(jì)算出對(duì)應(yīng)的阻抗模值以及相位。在電壓暫降發(fā)生時(shí)，該方法相較于電壓幅值的變化，阻抗幅值會(huì)相對(duì)急劇，結(jié)合設(shè)定的超限判別，可以準(zhǔn)確定位電壓暫降的發(fā)生以及檢測(cè)其持續(xù)時(shí)間。實(shí)驗(yàn)表明，阻抗模值會(huì)凸顯電壓暫降的發(fā)生，同時(shí)由于檢測(cè)精度高，易于判別，具有較高的應(yīng)用價(jià)值。1 ?基于復(fù)阻抗的電壓暫降定位原理1.1 Hilbert變換(2)通過(guò)以上分析可以得出，Hilbert變換相當(dāng)于幅頻特性為1，負(fù)頻率分量+90°相移、正頻率分量-90°相移的全通濾波器。信號(hào)經(jīng)過(guò)Hilbert
電力系統(tǒng)保護(hù)與控制 2016年4期2016-10-13
- 原料氣模值對(duì)完全甲烷化反應(yīng)產(chǎn)物的影響
）動(dòng)態(tài)簡(jiǎn)訊原料氣模值對(duì)完全甲烷化反應(yīng)產(chǎn)物的影響封志偉，周帥林（大唐國(guó)際化工技術(shù)研究院有限公司，北京 100070）煤制天然氣關(guān)鍵流程包括氣化、耐硫變換、低溫甲醇洗和完全甲烷化等過(guò)程。完全甲烷化過(guò)程一般為高低溫串并聯(lián)流程，包括高溫大量甲烷化反應(yīng)和低溫補(bǔ)充甲烷化反應(yīng)。來(lái)自低溫甲醇洗凈煤氣的模值(M)對(duì)天然氣產(chǎn)品的組成至為關(guān)鍵。研究了凈煤氣M值在2.8～3.0范圍內(nèi)變化對(duì)CO和CO2轉(zhuǎn)化率的影響。結(jié)果表明：當(dāng)M值在此范圍內(nèi)下降時(shí)，CO總轉(zhuǎn)化率不受影響，但CO2總
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2016年5期2016-03-20
- 基于OMP算法的極化敏感陣列多參數(shù)估計(jì)
獻(xiàn)[4-5]提出模值約束求解極化參數(shù)，降低了運(yùn)算量，但在相干信號(hào)情況下估計(jì)失效。文獻(xiàn)[6]提出了通過(guò)旋轉(zhuǎn)不變性進(jìn)行信號(hào)參數(shù)估計(jì)(ESPRIT)算法，避免了空間譜峰搜索，解決了運(yùn)算量和儲(chǔ)存量方面的問(wèn)題，但相干信號(hào)情況下失效。而將壓縮感知理論應(yīng)用于矢量陣列參數(shù)估計(jì)時(shí)，其表現(xiàn)出的少快拍、低信噪比條件下仍有較好性能，以及天然的解相干能力等優(yōu)勢(shì)，是傳統(tǒng)DOA估計(jì)算法不具備的，因此利用壓縮感知理論進(jìn)行矢量陣列DOA估計(jì)，具有十分重要的意義。標(biāo)量陣列下壓縮感知理論已經(jīng)有
雷達(dá)科學(xué)與技術(shù) 2016年5期2016-03-13
- 載荷與腐蝕環(huán)境耦合作用下防護(hù)涂層的壽命預(yù)測(cè)模型研究
出，由于低頻阻抗模值對(duì)涂層老化過(guò)程非常敏感，加速試驗(yàn)和自然暴露試驗(yàn)時(shí)頻率為0.1 Hz 時(shí)涂層的阻抗模值｜Z ｜0.1符合式1。其中:t 為涂層老化時(shí)間;｜Z ｜t為老化時(shí)長(zhǎng)t、頻率0.1 Hz 時(shí)的涂層阻抗模值;｜Z ｜0:老化時(shí)長(zhǎng)為0、頻率為0.1 Hz 時(shí)的涂層阻抗模值;｜Z ｜m:金屬基材的阻抗模值;θ 為反應(yīng)常數(shù)，其大小與涂層特性和老化環(huán)境嚴(yán)酷度相關(guān)。相同環(huán)境中θ 越小，涂層對(duì)環(huán)境越敏感，即涂層越容易老化，不同環(huán)境中θ 越小，說(shuō)明環(huán)境越嚴(yán)酷。根據(jù)
失效分析與預(yù)防 2015年3期2015-11-28
- 飛機(jī)金屬結(jié)構(gòu)有機(jī)防護(hù)涂層損傷判據(jù)評(píng)價(jià)及其失效預(yù)測(cè)
得到的低頻下阻抗模值、不同腐蝕周期下Nyquist 圖、相位角等參量。1)低頻下阻抗模值。不同周期0.1 Hz 下的阻抗模值｜Z ｜0.1Hz分別列于表5、圖8。未試驗(yàn)時(shí)0.1 Hz 時(shí)的阻抗模值處于較高水平在109Ω·cm2左右，在試驗(yàn)初期，阻抗模值在108～109Ω·cm2之間波動(dòng)，第7、8周期阻抗模值降至107Ω·cm2水平，并于第9 周期降低至106Ω·cm2之下，之后的腐蝕周期阻抗模值｜Z ｜0.1Hz均處于較低值，在106 Ω·cm2之下。表5
失效分析與預(yù)防 2015年5期2015-11-28
- 計(jì)算架空線路分布參數(shù)的新方法
，其實(shí)部、虛部、模值最大相對(duì)誤差均小于Dubanton公式的最大誤差，可替代Dubanton公式進(jìn)行相應(yīng)的計(jì)算和分析。新方法的計(jì)算公式簡(jiǎn)單、計(jì)算值連續(xù)、計(jì)算結(jié)果較精確，具有很強(qiáng)的實(shí)用價(jià)值。1 Carson公式與Dubanton公式1.1 Carson公式1926年，Carson、Pollaczek等提出了考慮土壤電阻率的架空導(dǎo)線阻抗計(jì)算方法，Carson還提出了相應(yīng)的級(jí)數(shù)算法，該算法經(jīng)研究、補(bǔ)充后成為目前應(yīng)用最廣泛的架空線路參數(shù)算法[1-3]。兩導(dǎo)體k、l
- 基于零序?qū)Ъ{模值差絕對(duì)極大值法的定位方法研究
本文提出零序?qū)Ъ{模值差絕對(duì)極大值法進(jìn)行小電流接地故障定位，定義了線路穩(wěn)態(tài)時(shí)的故障參數(shù)，充分利用故障點(diǎn)兩端分段開(kāi)關(guān)處的零序測(cè)量導(dǎo)納模值差異加大的特點(diǎn)，消除了僅依據(jù)導(dǎo)納角確定故障區(qū)段而引起的誤判，適用性強(qiáng)，精度高。最后通過(guò)電磁暫態(tài)仿真軟件進(jìn)行仿真，驗(yàn)證了本方法的可行性。1 單相接地故障系統(tǒng)零序測(cè)量導(dǎo)納分析當(dāng)配電網(wǎng)正常運(yùn)行時(shí)，三相負(fù)荷對(duì)稱(chēng)，系統(tǒng)參數(shù)對(duì)稱(chēng)。假定第n條線路發(fā)生單相故障時(shí)，相應(yīng)的零序網(wǎng)絡(luò)如圖1所示。圖中Gi、Bi為第i條線路的對(duì)地電容及電導(dǎo)，GL、BL
電氣自動(dòng)化 2015年6期2015-06-26
- 一種小波變換的數(shù)字信號(hào)調(diào)制方式識(shí)別方法研究
一化前后小波變換模值，實(shí)現(xiàn)對(duì)數(shù)字信號(hào)的類(lèi)間識(shí)別；根據(jù)數(shù)字信號(hào)進(jìn)制數(shù)，進(jìn)行數(shù)字信號(hào)的類(lèi)內(nèi)識(shí)別，并通過(guò)軟件仿真驗(yàn)證該方法的有效性。仿真結(jié)果表明，基于小波變換的調(diào)制方式識(shí)別方法可對(duì)數(shù)字信號(hào)進(jìn)行有效的識(shí)別。數(shù)字信號(hào);小波變換;調(diào)制方式識(shí)別;幅度歸一化數(shù)字通信信號(hào)調(diào)制方式識(shí)別技術(shù)作為信號(hào)處理領(lǐng)域中的關(guān)鍵技術(shù)被廣泛應(yīng)用于軍事和民用領(lǐng)域[1]。數(shù)字信號(hào)調(diào)制方式識(shí)別研究的主要問(wèn)題包括如FSK、PSK、ASK的類(lèi)間識(shí)別及如BPSK、QPSK的類(lèi)內(nèi)識(shí)別[2]。準(zhǔn)確地進(jìn)行數(shù)字信
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-02-20
- 實(shí)用的MEMS慣性器件外場(chǎng)標(biāo)定方法*
］，結(jié)合基于橢球模值約束的外場(chǎng)標(biāo)定算法，分別設(shè)計(jì)了針對(duì)MEMS加速度計(jì)和MEMS陀螺儀的實(shí)驗(yàn)編排方案，最后對(duì)比實(shí)際外場(chǎng)標(biāo)定與實(shí)驗(yàn)室標(biāo)定結(jié)果，證明了該標(biāo)定方法的可行性。1 MEMS慣性器件的誤差分析與傳統(tǒng)的慣性傳感器類(lèi)似，可將MEMS 慣性器件的誤差主要分為零位誤差、刻度系數(shù)誤差和非正交誤差。其中，δmx0，δmy0，δmz0為 MEMS 三軸傳感器的零位誤差。2）刻度系數(shù)誤差Km是由于三軸傳感器的靈敏度實(shí)際輸出與出廠說(shuō)明書(shū)上不同而引起的誤差，則刻度系數(shù)誤差
傳感器與微系統(tǒng) 2014年6期2014-12-31
- 基于小波變換和聚類(lèi)的BLDCM故障檢測(cè)與識(shí)別
應(yīng)著一個(gè)小波系數(shù)模值，以下簡(jiǎn)稱(chēng)為模值.時(shí)間-尺度圖就是用來(lái)反映模值隨時(shí)間和尺度變化的三維效果圖，每個(gè)點(diǎn)的模值由該點(diǎn)的顏色表示.當(dāng)選定一個(gè)尺度參數(shù)就可得到一個(gè)二維的時(shí)間-模值圖，以下簡(jiǎn)稱(chēng)為模值圖，此時(shí)采樣點(diǎn)隨時(shí)間與其模值一一對(duì)應(yīng).由于信號(hào)一次突變?cè)?span id="syggg00" class="hl">模值圖中對(duì)應(yīng)一組連續(xù)的模值變化，因此需要對(duì)所有模值進(jìn)行聚類(lèi)才可以確定突變位置.人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)(ANN)和支持向量機(jī)(SVM)一般是基于監(jiān)督學(xué)習(xí)的分類(lèi)算法，事先需要通過(guò)樣本集進(jìn)行訓(xùn)練，而且一般需要事先知道分類(lèi)的類(lèi)別數(shù);
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年10期2014-12-02
- 輸入延遲未知的二階對(duì)象的黃金分割控制*
閉環(huán)系統(tǒng)極點(diǎn)最大模值(黃金分割控制律)Fig.1 The maximum modulus of the closed-loop system poles with respect toβ0/B0 and k0(golden-section control law)從圖1可以看出:①無(wú)輸入延遲條件下，即k0=0時(shí)，當(dāng)β0/B0＜0.31時(shí)，閉環(huán)系統(tǒng)不穩(wěn)定.這已經(jīng)不滿(mǎn)足黃金分割控制要求β0/B0大于0.5的假設(shè)條件，但實(shí)際工程和應(yīng)用研究中，參數(shù)估計(jì)并不一定能保
空間控制技術(shù)與應(yīng)用 2014年3期2014-05-02
- 外加應(yīng)變對(duì)航空有機(jī)涂層防護(hù)性能的影響
將特定頻率的阻抗模值作為評(píng)價(jià)涂層性能的指標(biāo)，為測(cè)試和定量評(píng)價(jià)涂層的防護(hù)性能提供了方便的判據(jù)。Darowicki等［22］，Miszczyk等［23］利用特定頻率的阻抗模值評(píng)價(jià)單軸應(yīng)力／松弛循環(huán)后的有機(jī)涂層失效行為，發(fā)現(xiàn)高分子在特定載荷下發(fā)生松弛，而且涂層的電化學(xué)阻抗模值隨著循環(huán)次數(shù)增加而上升。梁峰等［24］，劉宏偉等［25］在研究中考慮了溶液電阻和彌散效應(yīng)的影響，使修正后的特定頻率法更加直觀、準(zhǔn)確。蔡健平等［26］利用特定頻率法獲得了鋅黃丙烯酸聚氨酯涂層的
材料工程 2014年5期2014-04-26
- 基于生物阻抗技術(shù)的淡水魚(yú)新鮮度檢測(cè)方法研究
）針對(duì)單獨(dú)以阻抗模值條件或相角條件對(duì)淡水魚(yú)新鮮度檢測(cè)存在判別準(zhǔn)確度不高的問(wèn)題,提出了綜合阻抗模值和相角兩個(gè)條件并結(jié)合神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)淡水魚(yú)新鮮度進(jìn)行檢測(cè)的方法. 以模值和相角作為輸入因子, 以TVB-N作為輸出因子,建立了淡水魚(yú)新鮮度3層BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型. 實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明, 該模型對(duì)于淡水魚(yú)新鮮度判別準(zhǔn)確率達(dá)到95%, 相對(duì)于單獨(dú)模值條件或相角條件判別, 準(zhǔn)確度顯著提高.淡水魚(yú); 新鮮度; 阻抗特性; BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)引言魚(yú)類(lèi)隨著死亡時(shí)間的增長(zhǎng)會(huì)出現(xiàn)腐敗現(xiàn)象, 一
- 基于智能手機(jī)MARG 傳感器的行人導(dǎo)航算法
走時(shí)加速度計(jì)三軸模值輸出波形成周期性變化，因此，可利用該周期性特征來(lái)檢測(cè)步態(tài)。三軸加速度模值為(1)式中:Acc_norm為加速度模值;ax，ay和az分別為加速度計(jì)三軸輸出的數(shù)據(jù)。利用數(shù)字低通濾波器對(duì)加速度模值進(jìn)行濾波，得到較好的單峰值曲線圖，如圖2所示。可以準(zhǔn)確地檢測(cè)到峰值點(diǎn)并計(jì)算出步數(shù)。由于行人將手機(jī)拿在手中時(shí)會(huì)發(fā)生一些小的抖動(dòng)，這時(shí)加速度計(jì)模值輸出波形也會(huì)出現(xiàn)峰值，因此，需要設(shè)定相應(yīng)的閾值來(lái)消除因抖動(dòng)而造成的計(jì)步誤差。步態(tài)檢測(cè)算法采用閾值法，設(shè)置的
- 一種基于FPGA的可變模計(jì)數(shù)器的VHDL實(shí)現(xiàn)
制信號(hào)選擇計(jì)數(shù)的模值，因此可進(jìn)行四種模值的切換。計(jì)數(shù)器在工作時(shí)，可以通過(guò)控制信號(hào)m[1∶0]的值選擇相應(yīng)的模值m，計(jì)數(shù)時(shí)，在每個(gè)時(shí)鐘的上升沿進(jìn)行加法計(jì)數(shù)，從0計(jì)到m-1，然后自動(dòng)歸零循環(huán)計(jì)數(shù)。在本設(shè)計(jì)中，輸出端口為5位，可以實(shí)現(xiàn)模小于等于32的計(jì)數(shù)應(yīng)用。如果需要增可選擇模值的數(shù)量，只需要增加選擇控制信號(hào)位數(shù)即可。隨著模值的增大，還可以相應(yīng)增加輸出端口信號(hào)的位數(shù)來(lái)對(duì)應(yīng)。3.可變模計(jì)數(shù)器的實(shí)現(xiàn)方案在本設(shè)計(jì)中，采用VHDL語(yǔ)言進(jìn)行源程序的設(shè)計(jì)，源程序由實(shí)體和結(jié)構(gòu)
電子世界 2012年14期2012-03-15
- 適用于非常模信號(hào)的常數(shù)模新算法
器輸出信號(hào)的幅度模值都等于一個(gè)固定的統(tǒng)計(jì)模值。CMA不但適用于信源字符占據(jù)同一個(gè)幅度模值的常模信號(hào)（如8-PSK），而且還適用于信源字符占據(jù)多個(gè)幅度模值的非常模信號(hào)（如16-QAM）[2]，如圖1所示。在一些理想環(huán)境中，對(duì)于常模信號(hào)CMA可以實(shí)現(xiàn)理想（迫零）均衡，但是對(duì)于非常模信號(hào)CMA穩(wěn)態(tài)均方誤差(MSE, mean square error)無(wú)法至零[2,3]。徐金標(biāo)等[4]提出了停止與前進(jìn)的 SAG-CMA，當(dāng)均衡器輸出數(shù)據(jù)可靠時(shí)，用信源的多幅度模值
通信學(xué)報(bào) 2011年9期2011-11-06
- 兩個(gè)大型接地網(wǎng)相臨的影響分析
接地網(wǎng)的接地阻抗模值計(jì)算分析兩個(gè)相臨接地網(wǎng)都由水平導(dǎo)體組成，主網(wǎng)面積300 m×300 m，網(wǎng)孔數(shù)20×20個(gè)，在主接地網(wǎng)的中心有接地引下線，長(zhǎng)度0.8 m，主網(wǎng)有一相臨接地網(wǎng)，面積300 m×300 m，網(wǎng)孔數(shù)20×20個(gè)。水平導(dǎo)體等效直徑0.02 m，接地引下線等效直徑0.04 m。不同土壤電阻率下，單個(gè)接地網(wǎng)（主接地網(wǎng)）接地阻抗模值見(jiàn)圖1中的曲線1，兩個(gè)相臨接地網(wǎng)相臨導(dǎo)體間距離變化（1 m和10 m）時(shí)，主接地網(wǎng)的接地阻抗模值見(jiàn)圖1中的曲線2（距離1
浙江電力 2011年3期2011-05-29
- 基于二維小波模極大點(diǎn)的邊緣檢測(cè)算法
且此像素點(diǎn)對(duì)應(yīng)的模值大于其左右兩邊像素點(diǎn)的模值)D2［y］［x］=1。else if(d= =1且此像素點(diǎn)對(duì)應(yīng)的模值大于其右上、左下方像素點(diǎn)的模值)D2［y］［x］=1。else if(d= =2且此像素點(diǎn)對(duì)應(yīng)的模值大于其上下兩邊像素點(diǎn)的模值)D2［y］［x］=1。else if(d= =3且此像素點(diǎn)對(duì)應(yīng)的模值大于其左上、右下方像素點(diǎn)的模值)D2［y］［x］=1。算法中，將法向角量化為8個(gè)區(qū)域，依次對(duì)應(yīng)d=0，1，2，3……7，在 360°的范圍內(nèi)，每個(gè)區(qū)
武漢輕工大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年4期2011-01-15