肘板
- 海運中駁船疊裝運輸?shù)闹谓Y(jié)構(gòu)設計與分析
向外力對支撐結(jié)構(gòu)肘板數(shù)量的要求在配載方案中，支撐結(jié)構(gòu)需要將上層的一號駁船受到的外力通過自身傳遞到下層的二號駁船。因此，需要在支撐結(jié)構(gòu)的頂部設計一定數(shù)量的肘板來連接上層駁船和支撐結(jié)構(gòu)的主體部分。由表4 可見，橫向外力約等于縱向外力的2 倍，因此橫向肘板的數(shù)量也是縱向肘板的2 倍?；谝酝椖糠桨福褂萌鐖D4 所示的肘板，可按傳遞15t 載荷來進行設計。圖4 肘板設計圖經(jīng)過計算，肘板數(shù)量需求如表5 所示：表5 肘板數(shù)量需求由表5 可見，每一個支撐結(jié)構(gòu)需要設計2
中國水運 2023年10期2023-11-16
- 基于CATIA V6的舾裝三維設計優(yōu)化
度，按照規(guī)定增加肘板和桁架。傳統(tǒng)繪圖中，當雷達和天線的尺寸發(fā)生變化時，平臺尺寸就會發(fā)生變動，而一旦平臺尺寸變化，平臺的加強構(gòu)件就會發(fā)生變化，工程量就會變大，而在CATIA中一旦更改平臺尺寸，下方的加強結(jié)構(gòu)也會相應改變[3]。2）桁架桅設計基于CATIA的桁架桅建模的大致流程為在草圖編輯器中畫出輪廓，然后使用填充、掃掠等命令產(chǎn)生實體，然后使用工程模板增加加強構(gòu)件、梯子等，最后用裝配功能添加需要搭載的雷達、天線、信號燈等設備。雷達桅的建模結(jié)構(gòu)如圖1和圖2所示，
船舶物資與市場 2022年7期2022-07-29
- 多型船體主要構(gòu)件端部肘板在等載荷條件下強度及疲勞壽命的對比
言船體主要構(gòu)件的肘板連接是船舶以及海洋平臺上常見的結(jié)構(gòu)形式，通常布置在船體強力構(gòu)件的端部，起到緩和強力構(gòu)件端部應力水平的作用。目前在船舶及海洋平臺的結(jié)構(gòu)設計中，常見的船體主要構(gòu)件端部連接形式主要有四種：（1）整體式肘板端部連接，常見于散貨船的結(jié)構(gòu)設計。（2）三角型肘板端部連接，常規(guī)的船舶結(jié)構(gòu)設計。（3）端部放大式肘板端部連接，常見于上層建筑以及船體非液艙的結(jié)構(gòu)設計。（4）無肘板式端部連接，常見于國外船舶緊湊空間的結(jié)構(gòu)設計。以上四型連接形式參見圖1。圖1 四
珠江水運 2022年3期2022-03-06
- 半潛式平臺關鍵連接結(jié)構(gòu)節(jié)點形式對疲勞強度的影響
立柱與甲板盒連接肘板的結(jié)構(gòu)形式，并根據(jù)目標第七代半潛式平臺的疲勞分析結(jié)果給出多種設計優(yōu)化方案，對比不同結(jié)構(gòu)節(jié)點形式和焊接方式對疲勞強度的影響，給出適用于第七代半潛式鉆井平臺立柱與甲板盒連接肘板的疲勞強度優(yōu)化建議。1 立柱與甲板盒連接結(jié)構(gòu)抗疲勞設計半潛式鉆井平臺已發(fā)展至第七代，與第六代半潛式鉆井平臺相比，第七代鉆井平臺承受的環(huán)境載荷更為惡劣，對立柱與甲板盒連接結(jié)構(gòu)的疲勞強度要求更高[3]。調(diào)研、整理已有的典型半潛式平臺如海洋石油981、GM4000、Ocea
中國海洋平臺 2021年5期2021-10-28
- 中小型化學品船甲板強橫梁端部節(jié)點形式
殼平面內(nèi)設置防傾肘板。常規(guī)的甲板強橫梁端部節(jié)點細化模型見圖4(嵌于艙段模型內(nèi)，僅局部顯示)。圖4 常規(guī)節(jié)點細化模型使用Patran / Nastran軟件建立模型，按各計算工況施加相應的總體載荷和局部載荷并進行求解，為對比不同節(jié)點形式為甲板強橫梁端部提供的剛性支撐和與舷側(cè)橫隔板形成連續(xù)強框架的有效性，考察節(jié)點處強框架在橫向平面內(nèi)的剛性(變形)，同時考察細化范圍內(nèi)主要船體構(gòu)件的應力水平，常規(guī)設計節(jié)點的計算結(jié)果見圖5～8。圖5 常規(guī)節(jié)點橫向相對變形考察強框架在
船海工程 2021年5期2021-10-25
- 艙口圍端肘板趾端疲勞設計細節(jié)改進實例
開口。即便是端部肘板的設計滿足相關規(guī)范描述性要求，但在實船使用一定年限后，艙口圍板的端部肘板趾端仍然容易出現(xiàn)疲勞斷裂現(xiàn)象，會影響船舶的使用壽命?！渡⒇洿陀痛Y(jié)構(gòu)共同規(guī)范》[1](以下簡稱共同規(guī)范)中關于此位置的疲勞評估要求，在范圍上涵蓋了全船的全部貨艙。端部肘板趾端的評估也是疲勞設計中的重點。為此，以某180 000 DWT散貨船為例，結(jié)合有限元計算手段，分析不同的趾端形式對端部疲勞壽命的影響。1 縱向端部肘板設計一般散貨船的縱向艙口圍板均不會設計成縱向
船海工程 2021年4期2021-08-17
- 半潛式海洋平臺肘板中超聲導波傳播規(guī)律研究
在平臺支撐柱中的肘板焊接連接處較容易出現(xiàn)損傷裂紋以及疲勞裂紋。此處的裂紋在多種載荷的作用下，微小的裂紋也會越變越大，最終會導致肘板與底板的完全斷裂，進而造成重大的安全事故[1-2]。因此肘板連接處的損傷裂紋是一種極其嚴重的損傷，必須要引起足夠的重視。超聲導波檢測方法傳播距離長、衰減小、適用性強，已經(jīng)廣泛應用在航空航天[3]、機械加工[4]、管道運輸[5]和風機葉片[6]等領域。但其半潛式海洋平臺肘板連接處的監(jiān)測研究較少，而肘板又是典型的縱向變厚度板結(jié)構(gòu)，因
應用科技 2021年4期2021-07-11
- 船體零部件標準化設計思路
船體結(jié)構(gòu)中大量的肘板、補板、筋板、肋板、肋骨、支撐座等非標準零部件通過標準化設計手段，優(yōu)化成小品種大批量的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)形式，可以降低智能制造的技術實現(xiàn)難度，更容易實現(xiàn)零部件的標準化、流水線作業(yè)方式。1 船廠生產(chǎn)特點船廠屬于典型的離散型制造企業(yè)，具有以下特點：1）產(chǎn)品結(jié)構(gòu)冗雜。產(chǎn)品類型為多品種、小批量，最終產(chǎn)品由固定個數(shù)的零件或部件組成。2）工藝流程復雜。生產(chǎn)設備的布置不是按照產(chǎn)品而是按照工藝進行布置。每個產(chǎn)品的工藝過程都可能不一樣，需要對中間產(chǎn)品進行理料、調(diào)度
船舶標準化工程師 2021年2期2021-04-08
- C系列顎式破碎機的應用與常見故障分析
潤滑操作。每周對肘板的對中狀態(tài)、肘板座和橡膠密封進行檢查。檢查橡膠減震墊磨損情況。3.4 潤滑潤滑是保障破碎機長期安全穩(wěn)定運行的關鍵。工作人員加注潤滑脂時，需要注意檢查各個黃油咀是否存在污物，若有污物需要及時清理。同時，安設軸承溫度監(jiān)控裝置，軸承的正常溫度需要滿足40℃～70℃，利用軸承溫度監(jiān)控裝置檢測溫度，并且及時發(fā)現(xiàn)潤滑存在的問題。4 常見故障4.1 軸承故障（1）軸承損壞故障。原因：軸承的潤滑工作不到位、檢查檢修不及時，導致的潤滑不良；給料高度過大導
世界有色金屬 2021年20期2021-03-09
- 橫梁端部節(jié)點優(yōu)化
相交節(jié)點，分別以肘板連接、趾端增大和圓弧連接等3種連接方式作為強構(gòu)件間的過渡形式，建立不同連接類型的三維有限元模型，進行強度分析計算，重點對不同節(jié)點形式連接區(qū)域構(gòu)件的趾端位置單元的應力水平及分布規(guī)律進行對比、分析和探討。根據(jù)對比分析得到的結(jié)果，確定較優(yōu)的連接過渡方式及過渡結(jié)構(gòu)的參數(shù)尺寸。1 研究對象選取1.1 概 述甲板橫梁端部節(jié)點形式通常有三角形肘板+面板結(jié)構(gòu)(其中肘板寬度是T型材腹板高度的1.20～1.43倍)、橫梁端部趾端增大和橫梁端部圓弧連接等3種
造船技術 2021年1期2021-03-06
- 半潛平臺立柱與甲板包連接結(jié)構(gòu)設計
受集中載荷的外部肘板、部分艙壁、平臺和骨架。5)立柱、甲板包及浮體連接處提供適當對齊和足夠載荷傳遞的“貫穿”構(gòu)件。6)高應力區(qū)，例如，導纜器、絞車、吊車、火炬塔等基座。立柱與甲板包連接肘板和相鄰位置的外板結(jié)構(gòu)是一種典型的特殊構(gòu)件，其設計應滿足以下要求：①結(jié)構(gòu)形式簡單，載荷有效傳遞和應力分布均勻合理，滿足強度要求，一般采用厚度很大的高強鋼，甚至Z向鋼，具體材質(zhì)由強度分析結(jié)果，結(jié)合服務溫度、板厚和構(gòu)件類別來確定[5]；②焊接工藝和檢驗要求，如焊縫的全熔透和打磨
船海工程 2020年5期2020-11-04
- 礦用顎式破碎機肘板結(jié)構(gòu)的改進分析
顎式破碎機結(jié)構(gòu)及肘板存在的問題顎式破碎機主要由拉桿、拉簧、肘板、動顎板座、偏心軸、飛輪、料斗、定顎板等部分構(gòu)成[1-3]。其中肘板是非常重要的構(gòu)成部分。傳統(tǒng)形式的肘板為直線型，大量的實踐表明，直線型肘板不具備緩沖作用，在粉碎礦石的長時間工作中，如果遇到硬度比較大的礦石，肘板就會遭受很大的沖擊力，最終造成動顎板座發(fā)生斷裂問題[4-5]。而動顎板座的生產(chǎn)制造成本較高，再加上零部件破壞導致的生產(chǎn)線停機，這些都會給生產(chǎn)企業(yè)造成一定的損失?；诖?，非常有必要采取有效
機械管理開發(fā) 2020年6期2020-07-31
- 關于船體詳細設計中工藝性優(yōu)化的思考
述問題。2.2 肘板形式優(yōu)選肘板是保證力傳遞連續(xù)性的重要構(gòu)件。中國船級社《鋼制海船入級規(guī)范》中，對于中內(nèi)龍骨肘板的要求：（1）將中內(nèi)龍骨的腹板在1個肋距內(nèi)逐漸升高至艙壁處，該處高度應為原高度的1.5 倍；中內(nèi)龍骨的面板應延伸至艙壁，并與之焊接，如圖1所示；（2）用有面板或折邊的肘板與艙壁連接，肘板的高度和長度應等于中內(nèi)龍骨的高度。此時，中內(nèi)龍骨面板不可與艙壁焊接；肘板厚度應與中內(nèi)龍骨腹板厚度相同，如圖2 所示。圖1 內(nèi)龍骨升高圖2 內(nèi)龍骨肘板以上規(guī)范要求為
廣東造船 2020年3期2020-07-22
- 海洋平臺復雜結(jié)構(gòu)焊接殘余應力高效預測及焊接順序優(yōu)化
,38 mm厚的肘板,38 mm厚的月牙板(EQ47),32 mm厚的前板(EH36)組成．月牙板和其他構(gòu)件連接的坡口形式為單V形,共焊接35道;其余焊縫坡口均為K形,焊道數(shù)量為19～25道;整個軸承座的總焊接長度為380 m．圖1 軸承座焊接結(jié)構(gòu)(單位：mm)Fig.1 Welded structure of bearing pedestal(unit:mm)該結(jié)構(gòu)的焊縫和焊道數(shù)多,焊接總長度長,結(jié)構(gòu)復雜,材料種類多,并包含兩種坡口形式,對其進行焊接應力
江蘇科技大學學報(自然科學版) 2020年3期2020-07-21
- 懸掛式鋁合金整體壁板壓桿的穩(wěn)定性校核方法
法、如何設置防傾肘板、壁板骨材與桁材焊接對桁材穩(wěn)定性的影響等這些問題的研究尚少。針對上述問題，本文將比較《高速船》和《鋁合金》規(guī)范，采用非線性有限元方法，計算分析懸掛式鋁合金整體壁板的I字形桁材在不同受力和肘板布置情況下的極限承載力，得到其失穩(wěn)規(guī)律，進而提出懸掛式整體壁板的鋁合金壓桿的校核方法和肘板布置方法。1 規(guī)范比較本文將僅列出《高速船》和《鋁合金》規(guī)范的主要符號含義，詳細的符號含義、單位等參見文獻[1, 3]。1.1 軸心受壓構(gòu)件表 1 軸心受壓公式
中國艦船研究 2020年2期2020-05-28
- 釩鐵合金顎式破碎機的研究與應用
。當連桿上升時，肘板10、12 之間的夾角較大，從而推動動顎板3 向固定顎板1 接近，與此同時物料2 被壓碎；當兩岸下行時，肘板10、12 之間的夾角變小，動顎板在拉桿彈簧9 的作用下離開固定顎板，此時被壓碎的物料從破碎腔排出。隨著電動機連續(xù)轉(zhuǎn)動而破碎機動顎做周期性的壓碎物料。這種破碎機由于動顎是繞懸掛點做簡單擺動，故稱簡擺顎式破碎機。該機是曲柄雙搖桿機構(gòu)。動顎繞懸掛軸的軌跡為圓弧。復擺顎式破碎機是將簡擺顎式破碎機懸掛軸去掉，并將動顎懸掛在偏心軸上，同時去
中國金屬通報 2020年20期2020-03-27
- 艙內(nèi)爆炸載荷作用下箱型船體節(jié)點結(jié)構(gòu)強度分析
為圓弧連接、單側(cè)肘板連接和雙側(cè)肘板連接。在中間箱形梁與橫梁連接的節(jié)點分析過程中，圓弧連接和單側(cè)肘板連接這2種連接方式的最大應力基本相同，分別535 MPa和550 MPa，雙側(cè)肘板連接的應力最大為625 MPa；單側(cè)肘板連接要比圓弧連接和雙側(cè)肘板連接的破口面積要大一些。在舷側(cè)箱梁和橫梁結(jié)構(gòu)節(jié)點分析過程中，圓弧式和單側(cè)肘板這2種連接方式的破口面積和峰值應力基本相同。綜上所述，圓弧連接要比單側(cè)肘板連接要合理些，相同爆炸荷載作用下，艙體的損壞要小一些。表3 兩種
艦船科學技術 2019年11期2019-12-03
- 船舶典型節(jié)點的形狀優(yōu)化設計
在船舶節(jié)點處添加肘板等結(jié)構(gòu)，能夠顯著改善船舶縱橫結(jié)構(gòu)交匯處的應力集中并增強節(jié)點的剛度和強度、降低結(jié)構(gòu)的不連續(xù)性，船舶節(jié)點的力學性能直接影響船舶的承載能力，Jordan 通過調(diào)查統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)節(jié)點破壞的74.2% 發(fā)生在肘板結(jié)構(gòu)上[1]，節(jié)點結(jié)構(gòu)通常會因為應力集中而發(fā)生疲勞破壞。因此，針對船舶節(jié)點結(jié)構(gòu)開展形狀優(yōu)化設計，降低節(jié)點連接處的應力集中程度，獲得精細化的節(jié)點連接結(jié)構(gòu)形狀，具有較高的應用價值。姜以威[2]對梁肘板進行了研究，發(fā)現(xiàn)未設置肘板時結(jié)構(gòu)的應力集中系數(shù)是
艦船科學技術 2019年10期2019-11-25
- 具有雙作用鄂的顎式破碎機專利技術綜述
雙作用鄂；鄂板；肘板；一、概述破碎作業(yè)是將大塊物料加工成小塊物料的過程，實現(xiàn)該處理過程的設備稱為破碎機械。破碎作業(yè)廣泛用于礦山、冶金、建材等行業(yè)中，在經(jīng)濟發(fā)展中起到至關重要的作用。依據(jù)設備結(jié)構(gòu)及工作原理的不同，破碎機械主要分為顎式破碎機、圓錐破碎機、輥式破碎機以及沖擊式破碎機等，其中顎式破碎機主要用于原料的粗碎作業(yè)。根據(jù)被破碎物料的物理性質(zhì)、企業(yè)生產(chǎn)規(guī)模、工藝流程布置及地形等不同條件，選用適合的設備規(guī)格型號。顎式破碎機的破碎過程主要采用了擠壓破碎方式，并伴
科學與財富 2019年15期2019-10-21
- 脫粘損傷對壓縮載荷下夾芯復合材料L形節(jié)點承載能力的影響
要破壞位置在圓弧肘板上[4-5]，并且圓弧肘板處的脫粘損傷是其主要的損傷模式[6-7]。夾芯結(jié)構(gòu)在制造和使用過程中形成的脫粘損傷[8-9]對L形節(jié)點甚至主船體都將造成安全隱患。目前，關于夾芯復合材料L形節(jié)點的研究主要集中在完整結(jié)構(gòu)上，未見對含有脫粘損傷的L形節(jié)點的研究報道?？紤]到工程實際中需要對L形節(jié)點進行損傷檢測，根據(jù)損傷情況評估L形節(jié)點的使用性能。因此，考慮采用漸進失效分析方法和內(nèi)聚力模形對夾芯復合材料L形節(jié)點進行模擬分析，在節(jié)點的圓弧肘板引入面芯脫粘
船海工程 2019年4期2019-09-12
- 散貨船壓彎型底邊艙下折角結(jié)構(gòu)設計
，規(guī)范推薦了橫向肘板的布置方案。橫向肘板的厚度與熱點疲勞壽命成正比[10]，本文將肘板厚度統(tǒng)一取為定值。對于油船壓彎型底邊艙下折角結(jié)構(gòu)的設計標準，推薦縱向肘板的設計方案，見圖2。圖2 肘板結(jié)構(gòu)2 實船算例以某型61 000萬t級散貨船為例，采用有限元方法對某貨艙的底邊艙下折角結(jié)構(gòu)進行分析，構(gòu)件尺寸列表見表2。表2 構(gòu)件尺寸細化區(qū)域有限元模型見圖3。圖3 底邊艙下折角有限元模型3 構(gòu)件強度影響要素分析針對散貨船壓彎型底邊艙下折角的結(jié)構(gòu)構(gòu)成，分別對縱向肘板、三
船海工程 2019年3期2019-07-03
- FPMC48800DWT船絞車加強設計及有限元分析
；在面板下端設有肘板，肘板的形式有兩種，一種是上端頂死焊接，下端離空削斜，見圖3；一種是上下端都頂死焊接，見圖4。在加強方案設計的時候，除了需要對主要支撐腹板進行加強之外，還需要對上下端都頂死焊接的肘板做加強。1.3 主船體結(jié)構(gòu)的特點本船的甲板強橫梁等主要支撐構(gòu)件布置在甲板面上方，如圖5所示。所以，絞車座的加強依托現(xiàn)有的主船體結(jié)構(gòu)形式，進行設計。2 絞車的結(jié)構(gòu)加強設計2.1 絞車座平臺設計根據(jù)主船體結(jié)構(gòu)形式，并使主船體結(jié)構(gòu)得以充分利用，將安裝絞車座的平臺基
廣船科技 2019年1期2019-06-06
- HCSR油船熱點疲勞強度案例分析
似忽略。2.1 肘板厚度對疲勞強度的影響經(jīng)過計算后發(fā)現(xiàn)，沿著肘板趾端高度方向(表1中標號①)的疲勞壽命容易滿足，沿著內(nèi)底板方向(表1中標號②)的疲勞壽命不滿足。為了分析比對，修改肘板厚度，不同厚度嵌接肘板的疲勞年限總結(jié)見表1。表1不同厚度的肘板疲勞年限2.2 肘板臂長對疲勞強度的影響由表1可知，隨著嵌接肘板的建造厚度增加，標號1應力提取方向的疲勞年限提高，標號2應力提取方向的疲勞年限降低。增加肘板厚度在改善該處疲勞強度未見效果，改為延伸趾部臂長，并適當?shù)箞A
船海工程 2019年1期2019-03-04
- 船舶典型節(jié)點彎曲載荷作用下極限強度試驗研究
點，節(jié)點處通常有肘板加強結(jié)構(gòu)，所有的構(gòu)件都通過節(jié)點連接在一起組建成船舶整體。因此，連接節(jié)點的力學性能會直接影響到船舶結(jié)構(gòu)的承載能力［1-2］。Jordan等［3］于1978年統(tǒng)計分析了50艘各類船舶的12種結(jié)構(gòu)節(jié)點，總計490 230個節(jié)點，包含破壞節(jié)點3 307處。其中，因產(chǎn)生裂紋發(fā)生破壞的有2 227處，這2 227處中有1 135處破壞是發(fā)生在肘板節(jié)點連接處，占總破壞數(shù)的50.97%。1980年，Jordan等［4］再次統(tǒng)計分析了 36艘船舶的117
中國艦船研究 2018年4期2018-08-14
- 加筋圓柱殼開孔圍欄肘板拓撲優(yōu)化設計
欄與環(huán)向肋骨連接肘板進行優(yōu)化設計，以降低連接處的局部應力集中程度。張會新等［1］以船底板架和上層建筑板架為研究對象，探討了結(jié)構(gòu)拓撲與形狀優(yōu)化設計方法在船舶設計中的應用，對船底板架結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化后，結(jié)構(gòu)重量減少了15.82%。王波等［2］針對船體的梁連接節(jié)點，在ANSYS中建立連接節(jié)點的殼單元模型，探討了肘板尺寸變化對節(jié)點承載能力的影響規(guī)律，并對比了幾種常見節(jié)點的強度和屈曲性能。程遠勝等［3］對船舶構(gòu)件間的三角形連接肘板進行拓撲優(yōu)化分析，提出了一種新的肘板結(jié)構(gòu)
中國艦船研究 2018年1期2018-02-26
- 12000DWT成品油船錨臺生產(chǎn)設計及放樣
、錨臺包板、錨臺肘板的建模放樣（SPD）錨鏈筒建模錨鏈筒的軸中心線為圖2中O點、圖3中O1點的連線，根據(jù)這兩點在SPD中輸入兩點的定位坐標，輸入錨鏈筒的直徑，即生成錨鏈筒。錨臺面板建模錨臺面板根據(jù)圖3中O1、A1、E1三點定位坐標，可以確定錨臺面板所在的平面，在此平面以O1點定位坐標為圓心作直徑為φ1010mm的圓，賦予板厚，即為錨臺面板，錨臺面板為平面板，無需加工。錨臺包板建模錨臺包板需分成4塊板制作，每塊板需在前文中所述的曲面上做4根板縫，分別為曲面與
科學家 2017年23期2018-01-11
- 油船底邊艙下折角結(jié)構(gòu)加強多方案優(yōu)化設計
m處設置一對伴隨肘板；方案3、應力集中處實肋板增開應力釋放孔；方案4、在貨艙內(nèi)折角處對齊實肋板增設圓弧形防疲勞肘板。另外，還有一種較常見的加強方案，即將底邊艙斜板與內(nèi)底板之間用標準圓弧過渡，如圖6所示。這種結(jié)構(gòu)形式改變需要船廠在施工工藝方面作出重大調(diào)整；而且，如果底邊艙斜板與內(nèi)底板之間過渡圓弧的半徑偏小，則局部的應力集中仍然較為嚴重；如果過渡圓弧半徑偏大，則在首尾分段的前后對接時工藝繁瑣。正因為工藝上不能為目標船廠所接受，所以此加強方案不屬本文論述的范圍。
船舶 2017年3期2017-06-21
- 基于子模型細化分析的VLCC底邊艙上折角半檔肘板選型
底邊艙上折角半檔肘板選型潘盧毅， 林 莉(中國船級社規(guī)范與技術中心， 上海 200135)超大型油船VLCC都應滿足國際船級社協(xié)會IACS雙殼油船共同結(jié)構(gòu)規(guī)范(CSR-OT)的相關要求，船體結(jié)構(gòu)中的高應力區(qū)域都需按CSR規(guī)范要求進行有限元細化分析。通過實際船舶審圖工作的經(jīng)歷，總結(jié)了使用子模型細化分析手段校核高應力區(qū)域結(jié)構(gòu)強度的方法，并使用該方法分析了位于某型VLCC 1/2強框架底邊艙上折角處的4種典型肘板形式，為此類無規(guī)范要求的構(gòu)件提供了校核方法。最終基
造船技術 2017年2期2017-05-12
- 空氣管及通風管的應力分析
因此需要安裝支撐肘板。UR S27規(guī)定了標高760 mm的空氣管、標高900 mm的通風管的肘板高度。然而，在某些情況下，為滿足破艙穩(wěn)性要求，空氣管、通風管的高度經(jīng)常大于標準值，此時需對支撐肘板處彎曲應力進行校核，從而設置滿足強度要求的肘板尺寸。本文以高度1000 mm的DN350 B型菌形通風筒、DN250 CA型鵝頸式通風筒、DN200 ES型空氣管頭及其下方管段為例，通過計算支撐肘板頂部和趾部處的彎曲應力，提出一種滿足UR S27（rev.6）強度要
船舶設計通訊 2017年2期2017-03-12
- 廈大科考船設備地腳螺栓安裝精度控制
先必須保證螺柱與肘板的組裝進度，以滿足安裝要求；②提高下料開孔尺寸及拼板精度，使螺柱孔間距達到安裝要求；③控制中合攏階段分段建造精度，以保證甲板水平及結(jié)構(gòu)垂直度；④制定工藝措施，保證組裝螺柱的安裝間距滿足公差要求。2 影響安裝精度的因素分析2.1組裝精度螺柱的組裝直接影響后續(xù)安裝精度，尺寸為100×100 mm的連接肘板下料采用光蹤機下料，肘板尺寸小且存在多處折角，下料后很難保證邊緣尺寸精度，如果將螺柱與肘板直接組裝精度將無法滿足要求。若制作一個組裝工裝可
廣船科技 2016年3期2016-12-15
- 分段裝配結(jié)構(gòu)負余量設置及應用
、橫壁墩內(nèi)部E型肘板安裝問題縱、橫壁墩內(nèi)部E型肘板屬于分段內(nèi)部構(gòu)件，以往通常不設置負余量或余量設置為0mm（如圖2所示）。但在實際裝配中，由于設計建模原因，E型肘板設計建模后的尺寸偏大，裝配時與壁墩側(cè)板相抵，需要二次切割后方可裝配到位，如圖2所示。因此，縱、橫壁墩內(nèi)部E型肘板的負余量設置也被提上議題，工藝上需結(jié)合實際裝配間隙及公差要求進行負余量設置。圖2 縱、橫壁墩內(nèi)部E型肘板示意圖3.3底部分段間斷肋板及肋板加強肘板的裝配問題底部分段間斷肋板及肋板加強
廣船科技 2016年1期2016-12-06
- 散貨船錨機基座及支撐船體結(jié)構(gòu)強度計算分析
規(guī)范要求，但基座肘板與甲板連接硬點處及基座腹板下方船體艙壁處應力較大，這些區(qū)域在設計時應注意。為此，采用多種方案對基座結(jié)構(gòu)及船體甲板結(jié)構(gòu)進行修改，分別得到各修改方案的基座和船體結(jié)構(gòu)的應力及變形，提出此類基座設計的注意事項。錨機基座；絞機基座；船體結(jié)構(gòu)；有限元0 引 言錨機、絞車設備是船舶重要的舾裝設備，由絞車、錨機、摯鏈器及承接絞車和錨機的基座等組成?；淖饔檬沁B接設備與船體結(jié)構(gòu)。錨機工作時承受的載荷極為復雜，不僅要考慮來自錨鏈的載荷，還要考慮各個方向的
船舶與海洋工程 2016年5期2016-11-21
- 雙體船大開口角隅節(jié)點疲勞強度優(yōu)化方法研究
究增加板厚和增設肘板對角隅處疲勞強度的影響。在此基礎上分析不同優(yōu)化方法的適用性，為船舶設計與安全性能提供適當?shù)慕ㄗh。角隅節(jié)點；疲勞強度優(yōu)化；譜分析；雙體船0 引 言人類最早使用雙體船是由于發(fā)現(xiàn)將 2 艘船橫向連接在一起，可以從內(nèi)河到海上航行而不容易翻船，早期曾將這種方法用在帆船上，建造了雙體帆船，這種帆船在海上可以承受較大的風浪。在此基礎上，人們又發(fā)現(xiàn)雙體船與同樣噸位的單體船相比，具有更大的甲板面積和艙容［1］，因此而被用于貨船。20 世紀 60 年代后，
艦船科學技術 2016年9期2016-11-04
- 長甲板室端部應力集中分析及優(yōu)選設計研究
集中交界處圓弧型肘板臂長、圓弧半徑等參數(shù)變化對應力分布和大小的影響，并得到降低應力集中系數(shù)的圓弧型肘板參數(shù)的最佳值。文中根據(jù)研究結(jié)果，對某艘實船的長甲板室縱向圍壁端部與主船體露天甲板交界處圓弧型肘板進行優(yōu)選設計，有效地降低了該處的應力集中水平。長甲板室；應力集中；圓弧形肘板；優(yōu)選設計0 引 言隨著海上運輸、救援等任務的多樣化和特殊化，對船舶結(jié)構(gòu)和布置的要求越來越高。為了加大船舶的裝載能力、改善船舶適居性，也為了方便露天甲板上重載設備的布置，在某些具有特殊功
艦船科學技術 2016年7期2016-10-09
- 船用吊環(huán)的加強三角肘板優(yōu)化
用吊環(huán)的加強三角肘板優(yōu)化李川江1,2，唐文勇1，汪家政2(1．上海交通大學 船舶海洋與建筑工程學院，上海 200240, 2.舟山長宏國際船舶修造有限公司，浙江 舟山 316000)為驗證船用吊環(huán)加強三角肘板作用機理，優(yōu)化吊點處結(jié)構(gòu)，采用有限元分析方法使用PATRAN軟件對常用船用吊環(huán)的加強三角肘板作用機理情況進行分析。通過計算比較，發(fā)現(xiàn)部分船用吊環(huán)的加強三角肘板的加強作用較有限，因此建議優(yōu)化吊點處的結(jié)構(gòu)，減少三角加強肘板的使用，以節(jié)約成本。吊環(huán)；加強；肘
船海工程 2016年1期2016-09-15
- 鉆井船干貨艙槽型艙壁端部節(jié)點設計
3種偏心T型材與肘板組合結(jié)構(gòu)進行計算分析對比，確定出合適的槽型艙壁端部節(jié)點連接形式，通過了DNV船級社OSLO總部審核。鉆井船；干貨艙；槽型艙壁；節(jié)點結(jié)構(gòu)設計；強度分析槽型艙壁由鋼板壓制而成，以槽形折曲來代替扶強材的作用，在保證同樣強度的條件下，可減輕結(jié)構(gòu)重量，節(jié)省鋼材，減少裝配和焊接的工作量，在船上大艙，例如，泥漿艙、干貨艙、油艙等結(jié)構(gòu)上使用較多。本鉆井船干貨艙內(nèi)壁采用槽型艙壁組合設計。干貨艙承受來自艙壓、海水壓力、甲板載荷、慣性力等載荷，結(jié)構(gòu)設計有難度
船海工程 2016年1期2016-09-15
- 散貨船槽型分段下座墩三角肘板裝焊前移工藝
型分段下座墩三角肘板裝焊前移工藝王 顥，韓 ?。ㄉ虾Ｍ飧邩蛟齑邢薰?，上海 200137）為采用科學有效的精度控制方法保證前移工藝的實現(xiàn)，將散貨船槽型分段下座墩三角肘板前移到分段制造階段進行裝焊，搭載階段盡量不修割，對其實施過程中的精度控制重點進行分析，明確其中的精度控制關鍵點，總結(jié)出一套切實可行的精度控制法，包括三角肘板的貼附方案、橫隔艙本體精度控制方法、雙層底內(nèi)底水平精度控制法以及搭載階段精度控制法，通過以上精度控制法的實施應用，整船三角肘板搭載修割
船舶與海洋工程 2016年2期2016-09-12
- 64 000 DWT散貨船錨臺結(jié)構(gòu)優(yōu)化設計
錨臺外側(cè)板及內(nèi)部肘板三部分組成。目前設計所采用的施工方案為：先將錨臺面板、錨臺外側(cè)板、內(nèi)部肘板組裝成整體的錨臺結(jié)構(gòu)，然后整體定位上船體與船體外板和錨鏈筒焊接。由于整個錨臺結(jié)構(gòu)往船體外板上扣，這樣就形成了一個密閉的空間，（這里加了一個字，看不出是什么字）圖1中“***”標注位置的焊縫將無法施焊，我們采取的施工方案是將兩塊錨臺外側(cè)板緩裝，先讓施工人員進入到錨臺內(nèi)部結(jié)構(gòu)進行焊接施工，最后通過增加鋼襯墊焊接緩裝的外側(cè)板，如圖3所示。這種錨臺結(jié)構(gòu)的設計及施工方案雖然
廣東造船 2016年3期2016-07-13
- 甲板艙口圍趾端焊接裂紋成因分析及處理
船甲板縱向艙口圍肘板趾端產(chǎn)生焊接裂紋的原因進行了分析，確認存在焊接結(jié)構(gòu)節(jié)點高應力的問題，并提出了針對這一問題的處理方案。自卸散貨船在航行中受中垂中拱的波浪彎矩作用力，對艙口圍肘板產(chǎn)生較大的影響，導致在甲板以上的縱向艙口圍肘板趾端焊接區(qū)域多處出現(xiàn)不同程度的裂紋。筆者對裂紋產(chǎn)生的部位進行分析，并提出相應的處理方案。1 裂紋產(chǎn)生的原因分析通過檢測發(fā)現(xiàn)產(chǎn)生裂紋的部位都集中在縱向艙口圍肘板的趾端，如圖1所示。查閱船級社規(guī)范，原有縱向艙口圍端部肘板趾端的設計是按照船級
裝備機械 2016年4期2016-02-09
- PEX250×1000型細碎復擺顎式破碎機主要機構(gòu)的優(yōu)化設計
顎軸承中心至動顎肘板襯墊中心距、肘板長度、偏心軸固定支座中心至肘板固定支承點距離，分別對應于四桿機構(gòu)的曲柄、連桿、搖桿和機架。以曲柄中心點A為原點，作XAY坐標系（水平方向為Y軸，豎直方向為X軸），圖示各桿AB、BC、CD、AD、BN、C1M的長度分別為 r、L、R、f、L1、L2?！鴪D1 復擺顎式破碎機機構(gòu)運動簡圖1.2 設計變量的確定破碎機機構(gòu)尺寸參數(shù)是指由機構(gòu)簡化所得的平面四桿機構(gòu)的各桿長度、機架位置及連桿上動點位置等，為此選取偏心距r、肘板長度R、
機械制造 2015年7期2015-10-11
- 多用途船絞車、錨機基座及支撐船體結(jié)構(gòu)強度計算分析
規(guī)范要求，但基座肘板與甲板連接處、錨鏈筒與甲板連接處及基座腹板下方的船體艙壁處應力較大，分析不同肘板自由邊過渡形式對連接處應力的影響，提出合理的肘板自由邊過渡形式。錨機基座；船體結(jié)構(gòu)；有限元；肘板錨泊設備是船舶最為重要的舾裝之一，由絞車、錨機、摯鏈器、錨鏈，以及承接絞車、錨機的基座等組成?；沁B接設備與船體結(jié)構(gòu)的橋梁，也是保證船舶正常運行的重要結(jié)構(gòu)。錨機工作時承受的載荷極為復雜，不僅有錨鏈載荷，還需要考慮各向上浪載荷，因此對基座的強度要求較高，基座的強度
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 用于應急拖帶的巴拿馬導纜孔選型問題研究
規(guī)格、孔體厚度、肘板數(shù)量為變量對導纜孔進行結(jié)構(gòu)強度分析，同時考慮拖行限速的影響，根據(jù)應力分析為導纜孔的選型提供建議。應急拖帶，巴拿馬導纜孔，強度校核，有限元法，拖行限速要求隨著應急拖帶功能被廣泛應用于散貨船[1]，船舶在設計之初需考慮設置應急拖帶設備，包括拖索、系泊屬具等。根據(jù)散貨船共同規(guī)范要求，船舶配備的拖索力要遠大于其系泊索作用力[2]，用于應急拖帶的導纜孔將直接承受拖索的巨大負荷，導纜孔的選擇至關重要。目前國內(nèi)最為廣泛的導纜孔標準是(GB 11586
船海工程 2015年6期2015-05-08
- 某散貨船導流罩與船體連接處裂紋的分析
發(fā)現(xiàn)導流罩下連接肘板趾端和船體平板龍骨連接處(圖1位置0)出現(xiàn)裂紋，當初認定為簡單的焊接缺陷問題，碳刨焊補后出塢。一個月后，5號船試航結(jié)束進塢檢驗，發(fā)現(xiàn)在同一位置又出現(xiàn)裂紋。船東對已交付運營的3條船進行抽檢，抽檢結(jié)果顯示，同一位置也出現(xiàn)裂紋，所以該船被船級社要求限期整改。圖1 導流罩與主船體連接示意圖其他廠建造的同型船，試航后進塢檢驗，同一位置也發(fā)現(xiàn)裂紋，且破壞形式也與上述案例一致。2 裂紋原因分析經(jīng)過對多艘船同一位置出現(xiàn)裂紋分析，可能存在連接處焊接問題和
江蘇船舶 2015年2期2015-05-06
- 船舶肘板拓撲優(yōu)化設計
構(gòu)件常采用三角形肘板連接?，F(xiàn)代船舶的建造運營表明，肘板的損傷與裂紋的出現(xiàn)大量存在著，其中肘板損傷數(shù)約占整個結(jié)構(gòu)損傷數(shù)的26.85%［1］。這些損傷主要由肘板處的應力集中引起，因此，提出新的肘板結(jié)構(gòu)型式，對有效降低節(jié)點結(jié)構(gòu)的應力集中程度具有較大的實用價值。Kim 等［2］對船舶肘板的材料進行了研究和探索，設計出了一種高強度的低碳素鑄鋼，其屈服極限和極限拉伸強度分別為480 和600 MPa，在保證應力集中不惡化的情況下，肘板尺寸和重量分別下降了30%和50%
中國艦船研究 2015年5期2015-02-07
- 82000dwt 散貨船底部縱骨節(jié)點疲勞分析優(yōu)化
軟趾，同時背后有肘板加強，而加強筋根部的切口為R35的扇形孔。對比圖3可以很容易發(fā)現(xiàn)該型82000dwt散貨船取消了縱骨的背部肘板。對于本船采用的球扁鋼之類的非對稱剖面縱骨，在中國船級社發(fā)布的《船舶結(jié)構(gòu)疲勞強度指南》[3]（以下簡稱為《指南》）中曾明確指出，當該類縱骨作為上下連通的底邊艙底部縱骨時應該設立背部軟化肘板，否則不應當接受。顯然本船如圖3所示的節(jié)點形式并不滿足《指南》的要求。不過《指南》中所提及的只是一般性原則，并沒有明確當該類縱骨在采用不同軟化
船舶與海洋工程 2015年1期2015-01-01
- 基于Ansys子模型法的肘板結(jié)構(gòu)優(yōu)化
64)0 引 言肘板結(jié)構(gòu)是容器結(jié)構(gòu)節(jié)點的重要連接形式，外壓容器平面艙壁與耐壓殼體連接處的肘板趾端由于變形不協(xié)調(diào)，應力集中嚴重，容易產(chǎn)生疲勞裂紋。提高疲勞強度的根本方法是降低熱點處的拉應力，而結(jié)構(gòu)形式是降低應力集中提高疲勞壽命的主導因素。本文基于Ansys 子模型分析法對弧形肘板進行參數(shù)化建模，獲得彈塑性應力應變歷程，利用局部應力應變疲勞估算法進行弧形肘板疲勞特性分析，最后采用Matlab 與Ansys 聯(lián)合仿真進行遺傳算法優(yōu)化設計。優(yōu)化后弧形肘板較初始假定
艦船科學技術 2014年8期2014-12-05
- TRIBONM3船體高級建模應用研究
的重復勞動。2 肘板連接形式7-Free Position肘板在船舶設計中主要是用于構(gòu)件之間的加強。它可以用于板架和板架之間的加強、板架和型材之間的加強，還可以用于型材和型材之間的加強。在初級建模中，主要運用常規(guī)的幾種方法。這些方法針對一般的三角肘板都可以運用。但如圖7中這樣的肘板運用初級建模方法卻是無法做到的，只能以板架形式建模，雖然同樣可以達到效果，但卻麻煩了許多。在高級建模中，卻依然可以通過肘板方式來建模。這里就詳述創(chuàng)建該肘板的方法，也就是連接形式
船舶設計通訊 2014年2期2014-12-04
- TRIBONM3錨臺生產(chǎn)設計放樣
置圖2.4 錨臺肘板錨臺肘板平面均通過錨鏈筒中心線，且均垂直于基面。這使得定位非常方便。模型外形通過錨臺面板面及錨臺下口樣板線獲得（見圖4），錨臺肘板一般 15°～22.5°等分錨臺。圖4 錨臺肘板2.5 錨臺下口樣板定位與錨臺面板的方法類似，大致位于外板交線內(nèi)側(cè)。外形的獲得，可先延伸錨唇線型得出與樣板的交線，然后光順連接就可以得出樣板外形（見圖5和圖6）。圖5 錨唇線型剖面圖圖6 錨臺下口樣板圖3 確定錨臺的實際位置及建模內(nèi)容3.1 確定錨臺中心線剖面通
船舶設計通訊 2014年2期2014-12-04
- 5萬噸級成品油船典型節(jié)點設計優(yōu)化
的突變性；2) 肘板連接處，如：船體甲板縱骨與橫艙壁垂直扶強材的端部連結(jié)。對于此類結(jié)構(gòu)細節(jié)的應力分析，通常采用細化網(wǎng)格的有限元分析法。國際船級社協(xié)會推出的油船共同結(jié)構(gòu)規(guī)范給出了油船結(jié)構(gòu)節(jié)點細化分析的具體實施要求和衡準。1.1 建模要求細化網(wǎng)格區(qū)域的網(wǎng)格尺寸應不大于50mm×50mm。一般情況下，細化網(wǎng)格區(qū)域的范圍在校核區(qū)域的所有方向應不少于10個單元。細化網(wǎng)格區(qū)域內(nèi)的所有板材和筋應以板單元表示。1.2 計算工況個數(shù)對于只有一道縱艙壁的油船，計算工況（含動工
船舶與海洋工程 2014年3期2014-10-30
- 局部結(jié)構(gòu)簡化對船體沖擊響應的影響
人孔以及連接處的肘板。局部結(jié)構(gòu)模型如圖2所示。圖2 Model-1局部結(jié)構(gòu)模型Model-2:簡化模型。在Model-1的基礎上不設肘板。對開孔進行詳細建模，模型如圖3所示。圖3 Model-2開孔模型Model-3:簡化模型。在Model-1的基礎上不設開孔（人孔和減重孔）。對肘板進行詳細建模，模型如圖4所示。圖4 Model-3肘板模型Model-4:最終簡化模型，在Model-1的基礎上，不設局部結(jié)構(gòu)（開孔和肘板），只對基本強度構(gòu)件進行詳細建模，模型
船舶 2013年6期2013-09-27
- 船塢超高型管柱支撐設計
部支撐面四角添加肘板（如圖9）的對接方式以增加斷面抗彎約束能力，提高其穩(wěn)定性以及減小偏心放大系數(shù)。此處假定增加肘板支撐的端部為剛性約束（圖10為力學簡化模型圖），對φ500mm×18mm規(guī)格管柱（高度大于25m）底部支撐面四角添加肘板后的設計允許承載力進行計算。表7對比了管柱底部支撐面四角添加肘板前后的設計允許承載力，平均提高支撐承載力129%。圖10 管柱底部添加肘板后受壓桿件力學模型圖9 管柱底部支撐面四角添加肘板示意表7 φ500mm×18mm規(guī)格管
船舶與海洋工程 2013年3期2013-09-27
- 驗船師手記
第3 根支柱應由肘板或撐條支持”（適用于2005 年1月1日及以后安放龍骨或處于類似建造階段的船舶）。不少船舶未按規(guī)定施工源于《1966 年國際載重線公約》，附則I: 載重線核定規(guī)則，第II 章:核定干舷的條件，第二十五條對船員的保護。《1966 年國際載重線公約》雖未明確對欄桿加斜撐做出要求，但是早在LL47Rev.11980 的IACS 統(tǒng)一解釋對此有相關的內(nèi)容：LL47 Rev.11980 即是對66 載重線公約的解釋，因此按照此統(tǒng)一解釋，對于198
中國船檢 2013年3期2013-08-15
- CSR散貨船底邊艙折角處結(jié)構(gòu)疲勞設計
方案二中增設背襯肘板結(jié)構(gòu)對熱點疲勞影響最為顯著。結(jié)合圖4表明，方案二中增設背襯肘板可以有效降低疲勞熱點應力峰值，進而提高熱點疲勞壽命。圖4是重壓載艙主導載荷工況（H1工況）下的應力分布圖。圖4 重壓載艙主導載荷工況下的應力分布可見，在方案一基礎上增設背襯肘板可最有效地降低熱點處的應力集中，從而提高疲勞壽命。6 背襯肘板厚度對熱點疲勞壽命影響由先前的計算結(jié)果可以看出，輕貨艙疲勞強度的裕量較大，對設計不構(gòu)成瓶頸要素，對此次疲勞設計影響較大的為重壓載艙和重貨艙。
船舶 2013年1期2013-08-11
- 單舷側(cè)散貨船肋骨上下端的支撐結(jié)構(gòu)比較分析
肋骨上下端的支撐肘板損壞的情況時有發(fā)生。是否可以通過追加肘板末端延伸結(jié)構(gòu)使肋骨上下端的結(jié)構(gòu)更好地過渡，或者通過改變肘板形狀或增加板厚來防止損壞現(xiàn)象的繼續(xù)發(fā)展或再發(fā)生，對此的分析討論具有現(xiàn)實意義。1 分析對象1.1 對象范圍以某巴拿馬型散貨船為例，分析單舷側(cè)散貨船的肋骨上下連接結(jié)構(gòu)的有效性。在實際結(jié)構(gòu)設計中，通常為了便于船舶建造時的成組裝配和減少失誤，盡量把裝配在同一塊鋼板上的縱骨布置成等間距同尺寸的型材，如圖1中LT7～LT11，LH1～LH5。而LT12
船海工程 2013年2期2013-06-12
- 肋骨側(cè)向加強對環(huán)肋圓柱殼水下振動與聲輻射的影響
板扶強材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋。文獻［7］從力學的角度討論了這4 種側(cè)向加強材對改善肋骨側(cè)向穩(wěn)定性的有效性，并進行了對比分析。但從潛艇聲學的角度考慮各種側(cè)向加強材對結(jié)構(gòu)振動與聲輻射的影響對于潛艇的聲學設計至關重要，各種側(cè)向加強材對潛艇結(jié)構(gòu)振動與聲輻射的影響是潛艇結(jié)構(gòu)聲學設計中不可忽略的一個因素，也是側(cè)向加強材形式選取的一個重要指標。本文將以環(huán)肋圓柱殼為基本研究對象，分別采用腹板扶強材、半肋距肘板、整肋距肘板和縱筋對肋骨進行側(cè)向加強，并采用PATRA
中國艦船研究 2013年2期2013-02-07
- 潛艇內(nèi)部平面艙壁極限承載能力分析
壁板、橫梁腹板、肘板腹板、艙壁板加強材腹板，而耐壓肋骨、防撓材、艙壁加強材面板采用Marc薄彈性或非線性梁單元(52號)。為保證非線性計算精度，單元大小劃分為50 mm×50 mm，最終模型單元總數(shù)為61 438個，節(jié)點數(shù)為58 403個，見圖1。此外，還分別單獨模擬計算了艙壁上下水平橫梁，其尺寸見圖2。1.2 雙重非線性1)材料非線性耐壓殼板、耐壓肋骨、防撓材和艙壁加強材面板采用彈性材料，彈性模量E=1.96E5 MPa，泊松比μ=0.3。艙壁板、橫梁、
艦船科學技術 2012年1期2012-10-20
- 散貨船縱向艙口圍的加強設計
肋位設置一檔支撐肘板。對于縱向艙口圍支撐肘板的模數(shù)，規(guī)范中是有詳細要求的，但對于支撐肘板在主甲板以下的加強結(jié)構(gòu)，一般規(guī)范中未作規(guī)定，因此對其強度的校核常被設計人員所忽視。當艙口圍支撐肘板與頂邊艙內(nèi)的強框位于同一肋位時，強度可以得到保證。但當肘板不在強框位置時，則需另作加強，通常的設計是在縱向艙口圍支撐肘板對應位置的主甲板以下設置加強肘板。典型的縱向艙口圍肘板下的加強設計，如圖1所示。此種加強肘板的設計方案通常應用于各種噸位的散貨船縱向艙口圍肘板下的加強。本
船舶設計通訊 2012年2期2012-09-22
- 波浪補償起重機基座加強結(jié)構(gòu)優(yōu)化設計
，圓筒基座不增設肘板，見圖 3（a）；方案 A2，圓筒基座外側(cè)增設4塊肘板、內(nèi)側(cè)增設橫隔板，見圖3（b）；方案A3，圓筒基座外側(cè)增設8塊肘板、內(nèi)側(cè)增設橫隔板，見圖 3（c）。 第二類加強形式 B（圖 2），主要包括波浪補償起重機環(huán)形基座下縱向和橫向桁材，此類加強形式分也為3種方案：方案B1，圓筒基座外側(cè)增設肘板、內(nèi)側(cè)增設橫隔板，見圖3（d）；方案B2，圓筒基座僅外側(cè)增設肘板，見圖3（e）；方案B3，圓筒基座不增設肘板和橫隔板，見圖3（a）。兩類加強形式的結(jié)
船舶 2012年4期2012-08-11
- 超大型礦砂船典型節(jié)點優(yōu)化設計研究
突變的；另一類是肘板連接處，如：局部縱桁與縱向骨材的肘板端部連接、甲板縱骨與橫艙壁垂直扶強材的肘板端部連接等。對于VLOC，縱艙壁與內(nèi)底板相交處必須進行網(wǎng)格細化；當艙段部位粗網(wǎng)格不能準確地模擬結(jié)構(gòu)細節(jié)，并且超出粗網(wǎng)格篩選衡準（其結(jié)果超出90%的許用應力）時，則應采用細化網(wǎng)格進行分析。IACS共同結(jié)構(gòu)規(guī)范對細化網(wǎng)格分析的要求歸納為：1)建模要求：根據(jù)節(jié)點形式，網(wǎng)格尺寸可采用50mm×50mm、100mm×100mm、200mm×200mm。從細化網(wǎng)格到較粗網(wǎng)
船舶與海洋工程 2010年1期2010-07-23
- 艦船典型節(jié)點參數(shù)化建模及形狀優(yōu)化
變節(jié)點形狀（過渡肘板形狀）達到這一目的。本文針對船體上的典型節(jié)點，利用參數(shù)化建模方法，將節(jié)點形狀參數(shù)定為設計變量，節(jié)點的應力集中系數(shù)K則作為優(yōu)化設計的目標函數(shù)。通過不斷改變形狀參數(shù)，可找出較小的應力集中系數(shù)。2 節(jié)點結(jié)構(gòu)參數(shù)化建模本文所選的節(jié)點是船體典型節(jié)點之一，為T形縱骨穿過非水密艙壁板處節(jié)點，如圖1所示。該結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件幾何尺寸：船底板2 600×400× 14.5（mm）；非水密艙壁板1 200×400×14（mm）；穿過艙壁板的T形縱骨12×300／
中國艦船研究 2009年4期2009-04-12