周土
- 柔性基礎(chǔ)下等芯型水泥土復(fù)合樁荷載傳遞特性分析
芯、水泥土樁和樁周土三者相應(yīng)的應(yīng)力位移表達(dá)式.劉漢龍等［6］基于大尺寸模型試驗(yàn)，對(duì)帶承臺(tái)的高噴插芯組合單樁的荷載傳遞規(guī)律進(jìn)行了研究分析.對(duì)于柔性基礎(chǔ)下等截面勁芯水泥土復(fù)合樁的承載特性研究，張振等［7-8］基于室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果分析了短芯型水泥土復(fù)合樁承載路堤失穩(wěn)破壞模式；Voottipruex等［9］通過現(xiàn)場(chǎng)變形監(jiān)測(cè)與靜載荷試驗(yàn)，證實(shí)了路堤荷載下勁芯水泥土復(fù)合樁相比水泥土攪拌樁在沉降與變形控制上具有優(yōu)越性；葉觀寶等［10］假定界面剪應(yīng)力與深度或相對(duì)位移呈線性關(guān)系
- 循環(huán)溫度場(chǎng)下分層地基能量樁傳熱及變形模擬分析
究,結(jié)果表明在樁周土和樁端約束不同的情況下,樁體不同部位表現(xiàn)出不同的熱響應(yīng);郭易木等[4]人針對(duì)PHC能源樁在分層地基中的熱-力響應(yīng)進(jìn)行研究,結(jié)果表明分層地基的換熱能力不均對(duì)能量樁的熱交換產(chǎn)生顯著影響;劉漢龍等[5]人針對(duì)飽和砂土中不同埋管形式能量樁研究其熱力學(xué)特性,結(jié)果表明在輸入功率相同的情況下,W型埋管樁的樁身溫度、應(yīng)力和樁頂沉降均大于其他埋管形式;郭浩然等[6]人利用改進(jìn)的樁-土荷載傳遞模型進(jìn)行數(shù)值分析,結(jié)果表明樁土界面的剪切為循環(huán)剪切;費(fèi)康等[7]
吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-11-18
- 樁底沉渣性質(zhì)對(duì)成層粘彈性土中大直徑灌注樁動(dòng)力響應(yīng)的影響
lcz，為考慮樁周土的成層性，將樁-土體系沿豎向劃分為若干段，其中第i層土的厚度為li，土層頂部與地表的距離為hi。用分布式Voigt體模型模擬相鄰?fù)翆娱g的相互作用，對(duì)第i層樁周土，其頂部的彈簧剛度和阻尼系數(shù)分別用ki+1和ci+1表示，而底部的相關(guān)參數(shù)則分別用ki和ci表示。分析過程中，作出如下基本假設(shè)：(1)樁(虛土樁)為彈性桿件，在相鄰樁段的接觸面上，力和位移連續(xù)；(2)樁周土在徑向延伸至無(wú)窮遠(yuǎn)，在這一過程中位移逐漸減小為零，其頂部為自由邊界，底部則
- 砼芯水泥土樁復(fù)合地基工作性狀研究
芯-水泥土樁-樁周土的界面作用機(jī)理進(jìn)行假設(shè)并考慮相對(duì)位移對(duì)側(cè)摩阻力的影響，提出了一種剛性基礎(chǔ)下CDCM 樁復(fù)合地基沉降的計(jì)算方法，但該方法未考慮地基土分層且計(jì)算僅適用于砼芯等長(zhǎng)的情況。本文作者基于文獻(xiàn)[13]，考慮地基土分層以及實(shí)際工程中砼芯與水泥土樁長(zhǎng)可能不相等的情況，提出剛性基礎(chǔ)下砼芯水泥土樁復(fù)合地基工作性狀的迭代分析法，并通過與原位實(shí)測(cè)的荷載-沉降曲線進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證該計(jì)算方法的合理性。對(duì)CDCM 樁復(fù)合地基的工作性狀進(jìn)行研究，探討含芯率、芯長(zhǎng)比、面積
- 斜坡基樁水平動(dòng)力響應(yīng)解析解
13-15］將樁周土模擬為彈簧和阻尼器，該模型雖簡(jiǎn)單直觀，但不能很好地反映樁土相互作用，忽略了樁周土的連續(xù)性；Nogami 等［16］和Novak 等［17］考慮土體應(yīng)力的梯度變化，將土體視為三維連續(xù)介質(zhì)，通過構(gòu)造勢(shì)函數(shù)解耦土體三維波動(dòng)方程，求得樁周土水平振動(dòng)阻力，根據(jù)樁土相互作用得到樁基水平振動(dòng)響應(yīng)解析解；Zheng 等［18］將此擴(kuò)展到大直徑管樁，推導(dǎo)了黏彈性土層中大直徑管樁水平動(dòng)力響應(yīng)的解析解；欒魯寶等［19］考慮了豎向應(yīng)力梯度變化和軸向荷載二階效應(yīng)
- 加筋包裹碎石樁受力特性及參數(shù)影響分析
壞模式，并探討樁周土、碎石、筋材材料參數(shù)對(duì)GESC承載特性的敏感性。1 數(shù)值模型及驗(yàn)證1.1 數(shù)值建模本文采用三維有限元軟件ABAQUS對(duì)文獻(xiàn)[4]中的GESC和OSC單樁室內(nèi)試驗(yàn)進(jìn)行了數(shù)值模擬，該室內(nèi)試驗(yàn)采用(長(zhǎng)度×寬度×高度)為1.2 m×1.2 m×0.9 m的模型箱，分別進(jìn)行了未處理地基(Clay)、OSC和GESC室內(nèi)模擬試驗(yàn)。GESC試驗(yàn)中，樁體位于模型箱中心位置，樁長(zhǎng)500 mm、直徑100 mm，樁體為碎石，外圍包裹一層1.8 mm厚的土工
- 考慮樁周飽和土擾動(dòng)效應(yīng)的楔形樁水平振動(dòng)阻抗
或施工擾動(dòng)后，樁周土在一定范圍內(nèi)將呈現(xiàn)出徑向非均勻性，例如：長(zhǎng)期循環(huán)荷載影響樁周土弱化，剪切波速降低；受施工影響樁周土壓實(shí)，剪切波速增加的現(xiàn)象。早期Novak 等［20］就對(duì)此提出了將樁周土劃分為忽略質(zhì)量的內(nèi)部擾動(dòng)域和半無(wú)限大的外部非擾動(dòng)域的平面應(yīng)變模型，建立了考慮擾動(dòng)效應(yīng)的樁-土相互作用問題的理論基礎(chǔ)。為了研究擾動(dòng)域土體參數(shù)呈任意變化形式下的振動(dòng)問題，研究者們提出了圈層平面應(yīng)變模型并對(duì)此不斷完善［21-24］，隨后被用于研究徑向非均質(zhì)單相土對(duì)楔形樁基礎(chǔ)振
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2022年3期2022-07-26
- 吹填軟土樁側(cè)負(fù)摩阻力變化規(guī)律數(shù)值模擬分析
恒定的單樁進(jìn)行樁周土體逐級(jí)加載，分為15 kPa→23 kPa→30 kPa→40 kPa→50 kPa 5個(gè)加載等級(jí)，其試驗(yàn)用土的相關(guān)物理性質(zhì)參數(shù)見表1所示.文獻(xiàn)11研究表明：吹填土在固結(jié)過程中分為主次固結(jié)兩個(gè)階段；初始超孔隙水壓力隨加載級(jí)別和土層深度的增加而增加；逐級(jí)加載，土層沉降量呈“階梯式”下降，上層土沉降量大，且呈早期快后期慢的特點(diǎn)；在次固結(jié)階段，在同一荷載作用下，樁側(cè)負(fù)摩阻力隨樁深先增大后減小，且最大值隨著樁周土受荷時(shí)間的增加而變大；隨著荷載等
天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-07-21
- 基于濱海相淤泥的橋梁基礎(chǔ)施工質(zhì)量影響因素研究
鋼護(hù)筒、樁身及樁周土體的應(yīng)力及變形是否會(huì)發(fā)生變化，選擇該互通主線橋44-7#、45-7#兩根樁進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試。測(cè)試樁的有關(guān)參數(shù)見表1。表1 測(cè)試樁尺寸 單位：m2 地質(zhì)概況擬建橋址現(xiàn)主要為灘涂改建的魚塘，水深小于2.6m。橋址地形較平坦且開闊，沿線土質(zhì)松軟，無(wú)明顯起伏，附近無(wú)斷裂構(gòu)造，亦未發(fā)現(xiàn)崩岸、泥石流等地質(zhì)災(zāi)害。下伏基巖主要是混合巖化變質(zhì)巖和混合花崗巖，無(wú)巖溶等工程地質(zhì)問題。起控制作用的是普遍分布的軟土以及此類土在地震力作用下的砂土液化、軟土震陷等不良地
交通世界 2022年15期2022-07-12
- 大直徑超長(zhǎng)樁靜載試驗(yàn)中試樁-錨樁相互影響分析*
受荷上拔將帶動(dòng)樁周土上移，從而導(dǎo)致試樁樁側(cè)摩阻力發(fā)生變化，與實(shí)際工程中樁基的受力狀態(tài)不符，因此需要對(duì)其影響程度進(jìn)行分析。目前，針對(duì)錨樁法存在的上述問題，國(guó)內(nèi)學(xué)者主要從改進(jìn)錨樁法試驗(yàn)裝置和試驗(yàn)方法方面開展了一些研究。王陶等在錨樁-反力梁法靜載試驗(yàn)中利用工程樁作錨樁，為保證錨樁在加載過程中始終處于受壓狀態(tài)，在錨樁中設(shè)置了預(yù)應(yīng)力鋼筋，并進(jìn)行了最大加載噸位下的抗裂驗(yàn)算[2]。李建軍等為提高錨樁的抗拔承載力，通過在樁端設(shè)置巖石錨桿，形成了樁端錨桿-錨樁-鋼梁聯(lián)合反力
工業(yè)建筑 2022年9期2022-02-03
- 路堤下CFG樁復(fù)合地基樁土應(yīng)力比計(jì)算修正
[6]將樁體和樁周土體分別簡(jiǎn)化為剛體和線彈性體，將樁帽下土體和樁體視為復(fù)合樁體，由靜力平衡和彈性體邊界上變形協(xié)調(diào)條件，推導(dǎo)出剛性樁復(fù)合地基的樁土應(yīng)力比公式。這些求解推導(dǎo)過程及結(jié)論公式要么過于繁雜，難以推廣應(yīng)用，要么將樁土相互作用的機(jī)理過于簡(jiǎn)化，雖能得到較為簡(jiǎn)單的公式，但計(jì)算結(jié)果與實(shí)際情況相差較大。筆者分析樁、土相互作用機(jī)理，結(jié)合CFG樁的工程應(yīng)用實(shí)際，將其分為類端承樁型CFG樁復(fù)合地基和類摩擦裝型復(fù)合地基，考慮褥墊層作用及下臥層沉降變形，分別采用應(yīng)力平衡條
河北工業(yè)科技 2021年1期2021-12-23
- 排水管樁沉樁后樁周土體固結(jié)解析解
擠土效應(yīng)，會(huì)在樁周土體內(nèi)產(chǎn)生不可忽視的超靜孔隙水壓力，若此超孔隙水壓力不能及時(shí)排出，可能會(huì)造成土體的抗剪強(qiáng)度降低、鄰樁的上浮或偏移、降低樁基承載力等有害影響[1-6].為探究沉樁后樁周土體的孔壓分布情況以及消散規(guī)律，Randolph等[7,8]基于圓孔擴(kuò)張理論，先后應(yīng)用理想彈塑性模型和修正劍橋模型推導(dǎo)出沉樁后樁周土體內(nèi)的初始孔壓分布情況，并根據(jù)徑向固結(jié)理論求解得出超孔壓的消散解答.之后，通過考慮不同的土體特性以及樁周土體的擾動(dòng)特性等因素，許多學(xué)者[9-14
- 復(fù)雜成層土中管樁振動(dòng)特性分析
定時(shí)管樁壁厚、樁周土的性質(zhì)對(duì)樁頂動(dòng)力響應(yīng)的影響。1 數(shù)學(xué)模型與基本假定考慮樁側(cè)土體受在地下水位影響導(dǎo)致土層是單相介質(zhì)和飽和介質(zhì)的情況，建立管樁與樁側(cè)土耦合振動(dòng)模型。為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將土體分為兩層，視地下水位以上為單相介質(zhì)土，地下水位以下為飽和土，同時(shí)樁端視為黏彈性支承，樁頂受到任意激振力的作用，建立單相-飽和復(fù)雜成層土-管樁的數(shù)學(xué)模型，如圖1所示。將管樁沿縱向分段，從底部往上根據(jù)土層分層編號(hào)，每段樁長(zhǎng)與成層土層厚度相同?；谒Ｐ妥鞒鋈缦录俣ǎ孩贅?span id="syggg00" class="hl">周土(單
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年32期2021-11-23
- 軟土場(chǎng)地?zé)峁探Y(jié)對(duì)能源樁受力特性的影響研究
下對(duì)能源樁以及樁周土的熱響應(yīng)進(jìn)行了分析.桂樹強(qiáng)等[4]在南京某項(xiàng)目樁基中埋設(shè)換熱 管,并進(jìn)行了熱響應(yīng)測(cè)試,發(fā)現(xiàn)鉆孔埋置換熱管能源樁具有更好的換熱性能,也更經(jīng)濟(jì).關(guān)于熱-力耦合下能源樁承載特性研究方面,Knellwolf 等[5]在能源樁承載特性分析中引入荷載傳遞法,考慮了溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)和樁土之間的相互作用,提出了考慮熱-力耦合的傳遞分析方法,但該法存在迭代過程繁瑣、無(wú)法反映土體變形時(shí)間屬性等問題.黃胤培等[6]提出了基于指數(shù)函數(shù)模型的能源樁熱-力耦合傳遞分
寧波大學(xué)學(xué)報(bào)（理工版） 2021年6期2021-11-19
- 考慮實(shí)際分布形式的水平受荷樁樁周土抗力分析方法
作用，無(wú)法考慮樁周土抗力的實(shí)際分布形式。對(duì)于只承受水平力的單樁，采用上述方法都能取得較好的計(jì)算精度，但對(duì)于水平力與其他荷載耦合作用的單樁，上述方法未能準(zhǔn)確反映其他荷載對(duì)樁周土抗力的影響，使得樁基水平響應(yīng)偏離實(shí)際。如：水平力與豎向力耦合作用時(shí)，不能考慮豎向摩阻力對(duì)環(huán)向摩阻力的影響[6-8]；水平力與扭矩耦合作用時(shí)，不能考慮樁-土間的反向剪切作用[9]。因此，一種考慮實(shí)際分布形式的樁周土抗力理論分析方法亟待提出。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)水平受荷樁樁周土抗力進(jìn)行了大量研究，
工程力學(xué) 2021年11期2021-11-17
- 軟土地基超長(zhǎng)樁靜載試驗(yàn)中樁側(cè)堆載影響分析
試樁受壓引起的樁周土沉降和支墩卸荷(或錨樁受拉)引起的樁周土隆起相互疊加的特點(diǎn)，將基準(zhǔn)樁布置在樁周土位移最小處，從而提高測(cè)試精度。江杰等[16]、Fakharian等[18]通過建立三維數(shù)值模型，著重分析了樁側(cè)堆載對(duì)土體及試樁受荷變形性狀的影響，認(rèn)為堆載法對(duì)于評(píng)估試樁的極限承載力影響不大，但會(huì)高估工作荷載作用下的試樁剛度。隨著超長(zhǎng)樁、大直徑樁的大量涌現(xiàn)，樁基靜載試樁噸位也不斷提高。規(guī)范要求配重施加于地基的壓應(yīng)力不宜大于地基承載力特征值的1.5倍，然而對(duì)于軟
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2021年6期2021-11-13
- 水泥土復(fù)合預(yù)制樁荷載傳遞機(jī)理
中不考慮水泥向樁周土擴(kuò)散，并假定水泥土樁外表面平整。③考慮到全模型的計(jì)算耗時(shí)較長(zhǎng)，且模型為軸對(duì)稱模型，所以將全模型簡(jiǎn)化為1/4模型。④忽略地下水對(duì)樁土分析的影響。在水泥土復(fù)合預(yù)制樁的實(shí)際施工流程中，通過高壓旋噴工藝形成水泥土樁，在水泥土未固結(jié)前，將混凝土預(yù)制樁同心植入，形成水泥土復(fù)合預(yù)制樁。在此基礎(chǔ)上施工上部結(jié)構(gòu)，施工流程如圖1所示。本文采用生死單元法實(shí)現(xiàn)計(jì)算的有序性。圖1 施工流程示意1.2 模型可靠性評(píng)估為保證計(jì)算結(jié)果的精度與準(zhǔn)確性，通過選取水泥土復(fù)合
鐵道建筑 2021年9期2021-10-14
- 層狀地基中考慮樁端應(yīng)力泡形擴(kuò)散的單樁沉降計(jì)算方法
作用模型的建立樁周土采用雙折線模型，如圖3所示，荷載傳遞函數(shù)為圖3 樁周土本構(gòu)模型Fig.3 Constitutive model of soil around (2)式中：u為樁周土的位移；ub為樁周土的彈性極限位移；fs為單位長(zhǎng)度樁周側(cè)摩阻力；λ為理想彈塑性模型的彈性抗剪切剛度系數(shù)，kN/m2。樁端土采用應(yīng)力泡形虛土樁模型，把樁端至基巖之間的應(yīng)力泡形土體看成“土樁”，即所謂虛土樁，其參數(shù)分別取各實(shí)際土層參數(shù)，而變形按類似于樁的平面假定。根據(jù)樁端土層成層
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2021年6期2021-09-07
- 基于觸變效應(yīng)的湛江組結(jié)構(gòu)性黏土單樁模型試驗(yàn)
樁后的前10天樁周土體的強(qiáng)度增長(zhǎng)特別明顯, 樁打入后承載力的平均值在第8～10天就已經(jīng)達(dá)到1個(gè)月后承載力的85%, 樁承載力的增加一般在打樁完成后的2.5～3個(gè)月內(nèi)完成, 相比打樁7 d后的樁承載力, 在這段時(shí)間內(nèi)承載力會(huì)增加1.7倍多。葉為民等[8]發(fā)現(xiàn), 飽和軟土中的打入式預(yù)制樁, 在沉樁后一定時(shí)間內(nèi), 復(fù)壓?jiǎn)螛稑O限承載力平均提高了單樁設(shè)計(jì)最大加載值的近30%。馬海龍[9]對(duì)36組模型樁進(jìn)行單樁原位靜載試驗(yàn), 開口樁與閉口樁各18組, 試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)達(dá)
桂林理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-08-20
- m法和有限元法對(duì)橋梁樁基的計(jì)算探討
，此時(shí)樁基壓迫樁周土產(chǎn)生相同方向的變形，迫使樁周土產(chǎn)生反向抵抗力，此反向抗力會(huì)阻止樁基位移的繼續(xù)發(fā)展。1 m 法計(jì)算簡(jiǎn)介樁基在水平力作用下，最常用的計(jì)算方法是地基反力系數(shù)法。地基反力系數(shù)指的是地基反應(yīng)模量，即土對(duì)樁基產(chǎn)生的反向抗力與土的位移的比值。地基反力系數(shù)采用的是Winkler 地基模型[2]。它將樁側(cè)土離散為一個(gè)個(gè)相互獨(dú)立的彈簧，且彈簧所產(chǎn)生的抗力與其發(fā)生的位移成正比例關(guān)系。式中：p 為樁基所承受的單位壓力；Cz為地基反力系數(shù)；yz為相應(yīng)的土體位移。
城市道橋與防洪 2021年7期2021-08-15
- m法和有限元法對(duì)橋梁樁基的計(jì)算探討
，此時(shí)樁基壓迫樁周土產(chǎn)生相同方向的變形，迫使樁周土產(chǎn)生反向抵抗力，此反向抗力會(huì)阻止樁基位移的繼續(xù)發(fā)展。1 m 法計(jì)算簡(jiǎn)介樁基在水平力作用下，最常用的計(jì)算方法是地基反力系數(shù)法。地基反力系數(shù)指的是地基反應(yīng)模量，即土對(duì)樁基產(chǎn)生的反向抗力與土的位移的比值。地基反力系數(shù)采用的是Winkler 地基模型[2]。它將樁側(cè)土離散為一個(gè)個(gè)相互獨(dú)立的彈簧，且彈簧所產(chǎn)生的抗力與其發(fā)生的位移成正比例關(guān)系。式中：p 為樁基所承受的單位壓力；Cz為地基反力系數(shù)；yz為相應(yīng)的土體位移。
城市道橋與防洪 2021年7期2021-08-15
- 高原山區(qū)碎塊石土地基微型樁單樁下壓荷載下的受力特征
2]采用套疊式樁周土變形模型，利用樁與樁周土的協(xié)調(diào)變形，推導(dǎo)出了軟土地基中單樁在上拔荷載作用下的變形理論解；而左小偉[13]在此基礎(chǔ)上推導(dǎo)出了軟土單樁在豎向荷載下的變形理論解。劉林[14]通過室內(nèi)模型試驗(yàn)和數(shù)值分析，研究了不同樁參數(shù)(樁長(zhǎng)、樁徑、樁間距、樁數(shù))對(duì)軟土地基微型預(yù)制管樁的承載特性和變形規(guī)律的影響；陳愷磊[15]對(duì)軟土地基微型預(yù)制管樁開展了受壓、受拔和水平靜載模型試驗(yàn)，分析了微型預(yù)制管樁單樁與群樁在受壓、受拔和水平荷載作用下的承載性能。以上相關(guān)研
- 深厚土石填方體基樁負(fù)摩阻力的原位試驗(yàn)研究
進(jìn)行負(fù)摩阻力、樁周土沉降的長(zhǎng)期原位試驗(yàn)研究，為類似土石混合料高填方中的樁基工程設(shè)計(jì)提供參考和借鑒。1 工程概況根據(jù)場(chǎng)區(qū)地形特點(diǎn)，本工程采用平坡式布置，結(jié)合土石方綜合平衡的原則，場(chǎng)平標(biāo)高為1 341.7 m。場(chǎng)地整平后，場(chǎng)地最大挖方高度約28 m，最大填方厚度約22 m。挖方區(qū)除去表層較薄的耕植土，紅黏土層，即為強(qiáng)度稍高的紅黏土、含碎石粉質(zhì)黏土及基巖，因此挖方區(qū)可采用天然地基，而未經(jīng)處理的填土地基，不宜作為建(構(gòu))筑物的基礎(chǔ)持力層，對(duì)填土較厚區(qū)域的建(構(gòu))筑
山西建筑 2021年7期2021-03-30
- 考慮軟黏土流變效應(yīng)的靜壓樁長(zhǎng)期承載力計(jì)算方法
在沉樁結(jié)束后，樁周土中超孔隙水壓力消散，其有效應(yīng)力逐漸提高，使短期內(nèi)基樁承載力呈現(xiàn)出明顯的時(shí)效性[2].初始固結(jié)完成后，樁側(cè)土體有效應(yīng)力將趨于穩(wěn)定，但樁周土體在流變作用下孔隙比降低、強(qiáng)度增長(zhǎng)，伴隨樁承載力隨時(shí)間進(jìn)一步增加.合理評(píng)估既有舊樁的長(zhǎng)期承載力可以為上部建筑物移除后舊樁的再利用提供理論指導(dǎo)，有益于經(jīng)濟(jì)、環(huán)保的理念在基礎(chǔ)工程中實(shí)現(xiàn)，有極強(qiáng)的理論和現(xiàn)實(shí)意義.針對(duì)單樁承載力時(shí)間效應(yīng)的問題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開展了較為廣泛的研究.Karsurd等[3-4]通過軟黏土
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-03-22
- 有限空間內(nèi)鋼管樁摩擦阻力計(jì)算
主要依靠樁身與樁周土的摩擦力承擔(dān)全部垂直載荷。鋼管樁的摩擦阻力具有以下特征：1)鋼管樁的摩擦阻力大小與鋼管樁和樁周土的相對(duì)位移正相關(guān)。摩擦阻力隨著鋼管樁與樁周土的相對(duì)位移增加而逐漸增大，當(dāng)超過一定位移長(zhǎng)度后不再增加，如圖1所示。2)摩擦阻力分布不是線性的。在一定載荷作用下，樁身摩擦阻力沿樁身呈曲線分布，在樁身和樁頭部分摩擦阻力較小，中間部分逐漸增大，如圖2所示。3)摩擦阻力受樁群擠密效應(yīng)影響。在小范圍內(nèi)大量施打鋼管樁，樁周土被擠密，土壓增大，摩擦阻力也隨之
山西建筑 2021年5期2021-02-27
- 自重固結(jié)下的吹填場(chǎng)地樁基負(fù)摩阻力解析解
一些學(xué)者則假設(shè)樁周土沉降與深度呈線性相關(guān).而對(duì)于吹填土這種具有不良特性的地基土相關(guān)研究更是鮮見報(bào)道.為此，筆者將吹填土及其下臥層視為雙層地基，采用雙折線函數(shù)，研究其在吹填土自重荷載下的固結(jié)問題，獲得樁側(cè)摩阻力隨深度和時(shí)間變化的解析解.并基于該解析解，分析各影響因素對(duì)樁基中性點(diǎn)位置、樁側(cè)摩阻力及樁身軸力等的影響.1 樁周土固結(jié)及樁土作用模型1.1 問題描述均質(zhì)地基土層上開展吹填工程，將原土層與新近吹填土層視為雙層地基，如圖1所示.圖1中，雙層地基中上層土為吹
- 軟土地基單樁樁周土固結(jié)解及影響因素研究
壓樁沉樁引起的樁周土體超靜孔隙水壓力的變化，國(guó)內(nèi)外已有許多的研究成果。確定出沉樁引起的超靜孔隙水壓力大小、分布規(guī)律及其消散情況，對(duì)于解決實(shí)際工程問題具有重要意義。靜壓樁承載力時(shí)效性與超靜孔壓的消散相關(guān)，因此展開了針對(duì)樁周土固結(jié)的研究，樁周土固結(jié)主要從固結(jié)控制方程、初始條件和土體參數(shù)出發(fā)。Randolph等[4]利用一個(gè)類似于Biot固結(jié)理論的方式，得出了平面應(yīng)變情況下孔壓沿徑向消散的控制方程，該解答可得出土體中任意時(shí)刻和任意位置處的孔隙水壓力大小，并得到土
交通科技 2020年6期2020-12-23
- 剛性基礎(chǔ)下砼芯水泥土樁復(fù)合地基沉降計(jì)算
側(cè)摩阻力小，當(dāng)樁周土的承載力達(dá)到極限時(shí)，樁身強(qiáng)度未完全發(fā)揮，浪費(fèi)樁身材料。砼芯水泥土樁通過在水泥攪拌樁中插入預(yù)制砼芯，利用水泥攪拌樁較大的比表面積提高側(cè)摩阻力，同時(shí)利用高強(qiáng)度的砼芯承擔(dān)上部荷載，充分發(fā)揮2種樁型的優(yōu)勢(shì)，從而有效地提高承載力，減小沉降量，具有較好的經(jīng)濟(jì)性。根據(jù)砼芯和水泥攪拌樁樁長(zhǎng)的差異，可分為短芯、等芯和長(zhǎng)芯樁。目前國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者通過現(xiàn)場(chǎng)足尺試驗(yàn)、室內(nèi)模型實(shí)驗(yàn)、數(shù)值分析和理論解析法研究砼芯水泥土樁作為樁基礎(chǔ)的荷載傳遞機(jī)理和變形特性[1-6]，
- 雙向非均質(zhì)黏性阻尼土中管樁縱向振動(dòng)特性
題[1-2].樁周土體在樁基施工過程中會(huì)產(chǎn)生沿樁基徑向的不均勻性[3]，而此種徑向非均質(zhì)效應(yīng)對(duì)樁基縱向振動(dòng)特性的影響也受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注.Novak等[4]利用滯回阻尼模型考慮土體黏性，并采用平面應(yīng)變理論建立了存在單層內(nèi)部擾動(dòng)區(qū)域的樁身-土體動(dòng)力相互作用模型，初步分析了土體徑向非均質(zhì)效應(yīng)對(duì)樁身縱向振動(dòng)特性的影響.在此基礎(chǔ)上，EI Naggar[5]為更合理地考慮樁周土的徑向不均勻性，將內(nèi)部區(qū)域進(jìn)一步劃分為多個(gè)圈層，分析了施工擾動(dòng)效應(yīng)對(duì)樁基縱向振動(dòng)特性
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年11期2020-09-10
- PCC能量樁換熱效率數(shù)值模擬分析
150 mm。樁周土的模擬范圍與模型槽大小相同，長(zhǎng)×寬×高分別為3 m×2 m×1.75 m。試驗(yàn)所用樁周土為飽和砂土，試驗(yàn)測(cè)得的其熱傳導(dǎo)系數(shù)為1.8 W/(m·K)，混凝土材料(C25)的熱傳導(dǎo)系數(shù)測(cè)得為1.74 W/(m·K)，兩種材料詳細(xì)參數(shù)見表1所示。樁體與土體采用自由四面體單元進(jìn)行劃分，傳熱管采用邊單元進(jìn)行劃分，數(shù)值模型及網(wǎng)格劃分圖如圖1所示。表1 材料參數(shù)圖1 數(shù)值模型示意圖及網(wǎng)格劃分1.2 導(dǎo)熱液體流動(dòng)模式設(shè)置PCC樁內(nèi)壁空腔內(nèi)導(dǎo)熱液體的流動(dòng)
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-01
- 單側(cè)堆載對(duì)單樁負(fù)摩阻力的影響研究
樁頂荷載決定，樁周土體會(huì)阻止樁體的位移，在接觸面上產(chǎn)生向上的摩阻力，稱為正摩阻力，正摩阻力有利于樁的穩(wěn)定；當(dāng)樁周土體的位移大于樁位移，土體會(huì)在接觸面上給樁一個(gè)向下的摩阻力，稱為負(fù)摩阻力，負(fù)摩阻力的存在不利于樁的穩(wěn)定。國(guó)內(nèi)外關(guān)于樁基的研究方法主要包括理論分析、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、室內(nèi)模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬等。趙明華等[1-2]提出了能夠考慮多層地基土作用和樁土相互作用的微分方程，并推出單樁的適用于任意土體沉降的樁身負(fù)摩阻力分段解。何思明等[3]根據(jù)Geddes 假設(shè)，側(cè)阻
四川水泥 2020年2期2020-05-13
- 應(yīng)力波反射法判定缺陷程度的量化計(jì)算
阻尼系數(shù)為a，樁周土阻力引起的阻力波導(dǎo)致的速度衰減值為Vs1，令e-αx=φ則有：其中：x——缺陷位置到樁頂?shù)木嚯x；C——波速；△t——缺陷反射波與樁頂入射波峰的時(shí)間差。當(dāng)反射波Vr沿著樁身向上傳播[3-4]，樁身材料阻尼引起的阻力波幅值衰減符合指數(shù)規(guī)律，樁身阻尼系數(shù)為a，樁周土阻力引起的阻力波導(dǎo)致的速度衰減值為Vs2，并注意到樁頂為自由端，速度加倍，則有V=2×（αx-Vs2）=2×（φVr-Vs2），則：②當(dāng)不考慮樁周土對(duì)應(yīng)力波傳播的影響時(shí)，即是Vs1
建材與裝飾 2020年4期2020-01-16
- 樁周土開挖狀態(tài)帶側(cè)向支撐樁穩(wěn)定性數(shù)值分析
挖過程中，隨著樁周土的減少，樁基礎(chǔ)的穩(wěn)定性會(huì)受到影響，而在樁身設(shè)置側(cè)向支撐能明顯提高樁基礎(chǔ)的穩(wěn)定性。在已有地下增層的工程實(shí)踐中，揚(yáng)州工商銀行采用錨桿靜壓樁方式支撐上部結(jié)構(gòu)增設(shè)地下車庫(kù)，為保證樁穩(wěn)定性，使用綴板式格構(gòu)鋼梁將樁連為一體[3]。濟(jì)南商埠區(qū)的某歷史建筑地下增層工程[4]采用微型鋼管樁托換支撐上部建筑的方案，為了保證樁基礎(chǔ)的穩(wěn)定性，樁周土每開挖一定的深度，鋼管間設(shè)置一道拉結(jié)支撐桿件。由此可見，施加側(cè)向支撐保證托換樁的穩(wěn)定性是既有建筑物地下增層工程成敗
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-12-18
- 樁周土對(duì)低應(yīng)變反射波法檢測(cè)的影響
的影響，還受到樁周土物理力學(xué)性質(zhì)的影響，導(dǎo)致采集曲線失真或出現(xiàn)假異常，常常造成錯(cuò)誤判斷[4-6]。筆者結(jié)合工程實(shí)例，著重分析樁周土對(duì)反射波曲線的影響，總結(jié)樁周土對(duì)低應(yīng)變反射波法檢測(cè)的影響規(guī)律。1 低應(yīng)變反射波法原理低應(yīng)變反射波法是基于沖擊彈性波的檢測(cè)方法，將樁身假定為一維彈性桿件(樁長(zhǎng)直徑)，即樁自身為一維的、連續(xù)的、均質(zhì)的、線彈性體，在樁頂施加豎向錘擊力，產(chǎn)生向下傳播的壓縮波，遇到樁身波阻抗變化的界面時(shí)，波的傳播特性將發(fā)生改變，出現(xiàn)上行反射波和透射波，透
物探化探計(jì)算技術(shù) 2019年5期2019-11-19
- 樁周土含水率對(duì)三維碎石樁基承載力影響的實(shí)驗(yàn)
ng[4]考慮樁周土的側(cè)向極限應(yīng)力為膨脹區(qū)域的被動(dòng)土壓力，得到了容許較小沉降和較大沉降時(shí)的單樁承載力公式。J.Brauns[5]假設(shè)極限平衡區(qū)位于樁頂附近，滑面為漏斗狀，極限平衡時(shí)，環(huán)向應(yīng)力為零，同時(shí)不計(jì)地基土和樁體自重及摩擦力，由破壞土體的力系平衡推導(dǎo)出極限承載力。進(jìn)一步地，盛崇文[6]將J.Brauns理論推廣到復(fù)合地基和群樁的情況，得到滿堂碎石樁時(shí)單樁極限承載力公式。21世紀(jì)以來(lái)，劉杰等[7]以鼓脹破壞為破壞模式，根據(jù)樁周土豎向位移和側(cè)向位移的變形協(xié)
- 樁周土開挖狀態(tài)下樁基礎(chǔ)荷載傳遞規(guī)律研究
1-3]。隨著樁周土的開挖和樁身的暴露，樁的承載力和穩(wěn)定性降低，嚴(yán)重時(shí)影響建筑物安全[4-5]。目前，關(guān)于土方開挖對(duì)樁的影響多集中在基坑外的支護(hù)樁，對(duì)既有建筑下方基樁的影響卻研究較少。Iwasaki等[6]介紹一個(gè)地下3層建筑物因修建隧道引起樁身上浮而產(chǎn)生的軸力變化。鄭剛等[7]研究了抗壓?jiǎn)螛对谏铋_挖過程中豎向荷載傳遞規(guī)律，認(rèn)為土方開挖后樁的豎向剛度和極限承載力會(huì)明顯變化。龔曉南等[8-9]研究開挖土方對(duì)樁側(cè)阻力的影響表明，當(dāng)開挖深度為0.5倍樁長(zhǎng)時(shí)，樁側(cè)
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年1期2019-02-28
- 分?jǐn)?shù)導(dǎo)數(shù)Kelvin粘彈性土中管樁的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)
林超等[5]將樁周土、樁芯土和管樁視為軸對(duì)稱模型研究了彈性土中管樁的縱向振動(dòng)，欒魯寶等[6]在考慮樁體剪切變形的情況下得到了PCC樁水平振動(dòng)響應(yīng)的解析解，吳文兵等[7]采用Rayleigh-Love動(dòng)力桿件模型和附加質(zhì)量模型建立了樁側(cè)土-管樁-土塞系統(tǒng)的縱向振動(dòng)控制方程，同時(shí)，運(yùn)用積分變換和阻抗函數(shù)傳遞技術(shù)給出了頻域內(nèi)任意荷載形式下管樁樁頂速度響應(yīng)的解析解；將土體視為粘彈性介質(zhì)，Novak[8]給出了樁基的動(dòng)力剛度和阻尼，Yao等[9]研究了粘彈性Wink
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2018年6期2018-11-13
- 散體材料樁復(fù)合地基樁土應(yīng)力比計(jì)算方法研究
答。圖1 樁與樁周土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系示意圖Fig.1 Stress-strain of pile and soil本文以圓孔擴(kuò)張理論為基礎(chǔ)，在假定樁-土豎向變形相等的前提下，考慮樁-土側(cè)向變形協(xié)調(diào)及應(yīng)力平衡，給出散體材料樁土應(yīng)力比的理論計(jì)算公式。并在此基礎(chǔ)上分析了公式中各參數(shù)對(duì)樁土應(yīng)力比的影響。1 散體材料樁土應(yīng)力比計(jì)算公式1.1 基本假定散體材料樁在側(cè)向土的約束下，隨著豎向壓力的增大，樁體發(fā)生側(cè)向膨脹，通過應(yīng)力調(diào)整獲得更大的側(cè)向約束力，如圖1所示。針對(duì)散體材
水道港口 2018年3期2018-07-24
- 超長(zhǎng)樁豎向承載性狀影響因素的有限元分析
、樁土模量比、樁周土和樁端土的模量比等諸多因素影響。雖然已有規(guī)范指導(dǎo)軸向受荷樁的設(shè)計(jì)[1,2]，但隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，建筑物更高更大，對(duì)樁基要求相應(yīng)提高，同時(shí)建筑密度也在增大，既有樁基承載變形不可避免會(huì)受到鄰近改建、新建或擴(kuò)建工程的影響[3-9]，超長(zhǎng)樁的荷載傳遞規(guī)律也更復(fù)雜。為此，國(guó)內(nèi)外不少學(xué)者針對(duì)超長(zhǎng)樁的承載性狀進(jìn)行了研究，王俊杰等[10]采用三維有限元法分析了地層對(duì)超長(zhǎng)樁工作性能的影響。張齊興等[11]基于三維有限元法探討了超長(zhǎng)摩擦樁的數(shù)值模擬方
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2018年1期2018-03-21
- 考慮樁周土豎向作用和施工擾動(dòng)效應(yīng)時(shí)大直徑楔形樁的縱向振動(dòng)特性
面能夠充分地與樁周土相互作用，在楔形側(cè)面除了切向力外，樁周土對(duì)楔形側(cè)面還產(chǎn)生一法向力。為了研究楔形樁的承載特性，國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者分別采用現(xiàn)場(chǎng)和模型試驗(yàn)[1-3]、理論方法[4-5]以及數(shù)值模擬[6-7]對(duì)其進(jìn)行研究。試驗(yàn)資料表明，在相同的土質(zhì)條件下，楔形摩擦樁與均勻截面摩擦樁相比，單位體積承載力高0.5倍～2.5倍，基礎(chǔ)工程造價(jià)降低40%～60%。由此可見，楔形樁可用于橋梁地基以及處理軟弱地基等等。但是，楔形樁目前在我國(guó)并沒有得到廣泛的應(yīng)用，一方面是由于施工
振動(dòng)與沖擊 2018年2期2018-02-10
- 簡(jiǎn)諧SH波作用下管樁的振動(dòng)特性
諧SH波作用下樁周土和樁芯土的位移。在三維軸對(duì)稱的情況下，運(yùn)用勢(shì)函數(shù)和分離變量法求解了簡(jiǎn)諧水平集中荷載和SH波引起的管樁樁周土和樁芯土的振動(dòng)問題，得到了樁周土和樁芯土的徑向位移和環(huán)向位移。考慮管樁土動(dòng)力相互作用和管樁土的連續(xù)性邊界條件對(duì)簡(jiǎn)諧水平集中荷載和SH波作用下管樁的振動(dòng)進(jìn)行了研究，得到了管樁樁頂?shù)膭?dòng)力放大因子。通過數(shù)值算例分析可知，簡(jiǎn)諧SH波作用下管樁存在共振現(xiàn)象；管樁管壁過薄宜導(dǎo)致樁基失穩(wěn)；相同外徑情況下采用管樁要比實(shí)芯樁的抗震性能更好。關(guān)鍵詞：管
土木建筑與環(huán)境工程 2017年6期2018-01-15
- 堆載作用下端承樁負(fù)摩阻力分析
樁基負(fù)摩阻力隨樁周土體固結(jié)時(shí)間的增長(zhǎng)而增大，中性點(diǎn)位置隨固結(jié)時(shí)間的增大而不斷加深，隨著堆載的增加，樁身承受的負(fù)摩阻力隨之增加、中性點(diǎn)位置逐漸加深，而且負(fù)摩阻力引起的樁身附加軸力也隨之增大。堆載，負(fù)摩阻力，中性點(diǎn)，固結(jié)，時(shí)間效應(yīng)0 引言樁基負(fù)摩阻力廣泛存在于樁基礎(chǔ)中，已成為近年來(lái)樁基礎(chǔ)研究中的熱點(diǎn)問題之一。樁周土體相對(duì)于樁身產(chǎn)生向下的位移，土對(duì)樁產(chǎn)生向下的摩擦力，即為負(fù)摩阻力。負(fù)摩阻力產(chǎn)生的具體原因主要是樁周土體的固結(jié)沉降，如地下水位降低引起有效應(yīng)力增加使土
山西建筑 2017年24期2017-09-23
- 軟弱地層中橋梁樁基負(fù)摩阻力分析方法研究
曲線模型，考慮樁周土固結(jié)過程中的非線性特征，以及由此帶來(lái)土體變形指標(biāo)的變化，引入樁土相互作用同心圓模型，結(jié)合相應(yīng)的邊界與連續(xù)性條件，建立了考慮樁周土非線性固結(jié)的基樁負(fù)摩阻力分析方法，并采用某工程算例對(duì)本文方法進(jìn)行了驗(yàn)證，結(jié)果表明該方法是合理可行的，可對(duì)橋梁樁基設(shè)計(jì)計(jì)算以及施工方案選取提供一定的理論支持。橋梁工程;樁基；荷載傳遞；負(fù)摩阻力；固結(jié)；雙曲線模型0 引言隨著我國(guó)高速交通事業(yè)的不斷發(fā)展，高速公路與高速鐵路需跨越大量的深厚軟土區(qū)域，軟土由于固結(jié)沉降引起
湖南交通科技 2017年2期2017-07-18
- 基于虛擬嵌固點(diǎn)法的樁基穩(wěn)定性數(shù)值分析
下增層時(shí)，隨著樁周土的開挖，樁的穩(wěn)定性會(huì)降低。因此，開展在樁周土開挖條件下的樁基穩(wěn)定性的研究尤其重要。針對(duì)虛擬嵌固點(diǎn)法缺少半嵌固狀態(tài)樁基穩(wěn)定性計(jì)算公式的問題，文章利用ANSYS程序建立二維有限元模型，分析了在樁周土開挖條件下的樁的穩(wěn)定性，建立了基于虛擬嵌固點(diǎn)法的半嵌固狀態(tài)樁的穩(wěn)定性計(jì)算公式，并對(duì)其進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明：隨著樁入土深度的增加，樁的穩(wěn)定性系數(shù)趨近一定值，符合虛擬嵌固點(diǎn)法的基本假定；在樁周土開挖深度不變的條件下，樁徑越大、樁周土水平反力系數(shù)越大、
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-04-12
- 簡(jiǎn)諧SH波作用下管樁的振動(dòng)特性
諧SH波作用下樁周土和樁芯土的水平位移考察圖1所示的管樁在沿y方向簡(jiǎn)諧水平剪切波(SH波)作用下的振動(dòng)問題，且簡(jiǎn)諧SH波滿足(1)圖1 管樁土相互作用模型Fig. 1 The interaction model of pipe pile-樁周土(2)(3)樁芯土(4)(5)(6)(7)(8)(9)考慮邊界條件式(7)和式(9)，設(shè)式(6)和式(8)的解分別為(10)(11)(12)(13)進(jìn)而可以得到簡(jiǎn)諧SH波作用下引起的樁周土和樁芯土體的水平位移分別為(
土木與環(huán)境工程學(xué)報(bào) 2016年6期2016-12-22
- 透水管樁的群樁沉樁室內(nèi)模型試驗(yàn)研究
，透水管樁加速樁周土超靜孔隙水壓力消散的效果和規(guī)律。通過試驗(yàn)表明透水管樁更有利于樁周土超靜孔壓消散，其促進(jìn)作用沿深度方向遞增，沿水平方向遞減。透水管樁阻礙了沉樁完成后樁周土超靜孔隙水壓力的上升，從超靜孔隙水壓力產(chǎn)生的角度出發(fā)，降低了樁周土超靜孔隙水壓力的峰值，控制了整個(gè)樁周土超靜孔隙水壓力的水平，有利于超靜孔隙水壓力后期的消散。表明沉樁施工中，透水管樁提高了施工進(jìn)度，降低了對(duì)周圍環(huán)境的影響。透水管樁；超靜孔壓；室內(nèi)模型實(shí)驗(yàn)東部沿海地區(qū)存在大量軟土地基，其承
- 樁周土開挖條件下鋼管樁屈曲穩(wěn)定性試驗(yàn)研究
50100)?樁周土開挖條件下鋼管樁屈曲穩(wěn)定性試驗(yàn)研究賈強(qiáng)1,2，欒樹1,2， 李際平1,2，張?chǎng)?,2(1.山東建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院，山東 濟(jì)南，250100；2. 山東省建筑結(jié)構(gòu)鑒定加固與改造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 濟(jì)南，250100)既有建筑物增設(shè)地下空間時(shí)，需要運(yùn)用樁基礎(chǔ)支撐上部建筑物，才可開挖建筑物下面的土方。隨著樁周土減少，樁的屈曲穩(wěn)定性會(huì)相應(yīng)減少。文章在模型箱內(nèi)利用杠桿加載的方式對(duì)不同開挖深度條件下的鋼管樁的屈曲承載力進(jìn)行了研究和測(cè)試，分析了其相
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-09-21
- 水平荷載作用下單樁樁周土抗力分布數(shù)值分析
荷載作用下單樁樁周土抗力分布數(shù)值分析汪杰，姚文娟（上海大學(xué)，上海200072）建立了水平荷載作用下樁土共同作用的三維數(shù)值模型，研究水平荷載作用下單樁樁周土抗力沿環(huán)向和深度方向的分布規(guī)律，同時(shí)研究了土體粘聚力變化對(duì)樁周土抗力的影響。結(jié)果表明：水平荷載作用下，樁周土抗力在樁頂處最大，樁周土抗力在樁前側(cè)呈現(xiàn)被動(dòng)土壓力特征，后側(cè)呈現(xiàn)主動(dòng)土壓力特征，在垂直于荷載作用方向上近似等于靜止土壓力；土體粘聚力的變化對(duì)樁周土抗力的影響主要集中在樁前側(cè)0°～45°范圍內(nèi)，對(duì)樁后
安徽建筑 2016年3期2016-08-23
- 層狀土中單個(gè)管樁的豎向振動(dòng)特性
土的層狀性質(zhì)與樁周土層狀性質(zhì)產(chǎn)生較為明顯的差異，這種差異使得管樁與實(shí)心樁在靜、動(dòng)力學(xué)特性方面必然存在差異，所以管樁振動(dòng)特性的研究較實(shí)心樁復(fù)雜.基于均質(zhì)土介質(zhì)理論，鄭長(zhǎng)杰等[6-8]研究了黏彈性地基中現(xiàn)澆大直徑管樁的縱向振動(dòng)及扭轉(zhuǎn)振動(dòng)，并對(duì)飽和土地基中現(xiàn)澆大直徑管樁水平振動(dòng)進(jìn)行了研究;丁選明等[9]求得了大直徑管樁在瞬態(tài)集中荷載作用下振動(dòng)響應(yīng)時(shí)域解析解;劉林超等[10]運(yùn)用多孔介質(zhì)理論對(duì)飽和土中管樁的水平振動(dòng)進(jìn)行了研究;吳文兵等[11]基于附加質(zhì)量法研究了考
- 基于顆粒流理論的流塑狀軟土地基穩(wěn)定失效機(jī)理研究
附加荷載作用下樁周土應(yīng)力最大值位置與其剛度、黏聚力有關(guān)，流塑狀軟土復(fù)合地基中存在樁周土繞過樁現(xiàn)象，其中樁周土位移是樁頂位移的30倍左右。提出了流塑狀軟土復(fù)合地基樁體“視抗剪強(qiáng)度”的概念，該強(qiáng)度指在水平附加荷載作用下發(fā)生結(jié)構(gòu)性破壞時(shí)樁體發(fā)揮的強(qiáng)度。流塑狀軟土 CFG樁 破壞 細(xì)觀力學(xué) 顆粒流目前高速鐵路軟土地基處理大量采用樁體強(qiáng)度較高的CFG樁、管樁以及鋼筋混凝土灌注樁等剛性樁。打入樁處理流塑狀軟土?xí)r由于振動(dòng)作用引起軟土觸變變形，會(huì)造成加固區(qū)以外建筑物出現(xiàn)外
鐵道建筑 2015年4期2015-12-28
- 樁周土開挖條件下樁基礎(chǔ)屈曲穩(wěn)定性分析
250014）樁周土開挖條件下樁基礎(chǔ)屈曲穩(wěn)定性分析賈強(qiáng)1，2，李際平1，2，張全立3，張?chǎng)?，2（1.山東建筑大學(xué)土木工程學(xué)院，山東濟(jì)南250013；2.山東省建筑結(jié)構(gòu)鑒定加固與改造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東濟(jì)南250013；3.魯商置業(yè)股份有限公司，山東濟(jì)南250014）利用樁基礎(chǔ)支撐既有建筑，下方開挖土方施工地下室是一種既有建筑地下增層的有效方法。隨著樁周土的開挖，樁基礎(chǔ)的穩(wěn)定性會(huì)降低。文章利用ANSYS程序建立樁的二維有限元模型，樁周土用彈簧單元模擬，其線剛度
山東建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年6期2014-07-02
- 帶受力盤塑料套管混凝土樁擠土效應(yīng)試驗(yàn)研究
監(jiān)測(cè)沉樁過程中樁周土的超孔壓變化。圖2為超孔壓增量隨帶受力盤TC樁打設(shè)的變化曲線圖:圖2表明:在沉樁的過程中，樁端到達(dá)孔壓計(jì)埋設(shè)深度水平面附近時(shí)，超孔壓增量達(dá)到最大值。淺層土和深層土的超孔壓增量差異較大。在較淺土層中（3～9 m），超孔壓增量較小，增幅在20 kPa之內(nèi)，且在完成拔管的10分鐘內(nèi)幾乎降為初值;在深層土中（12～21 m），超孔壓增量較大，增幅在50 kPa到150 kPa之間，完成拔管之后仍有少部分超孔壓存在。15 m深度處，超孔壓增量最大
- 徑向多圈層樁-土耦合振動(dòng)模型研究
7]提出的考慮樁周土豎向波動(dòng)模型，再到王奎華等[8]提出的同時(shí)考慮土體徑向和豎向位移的真三維土體波動(dòng)模型，這些工作有力地促進(jìn)了樁基振動(dòng)理論的發(fā)展，但這些研究工作還都是把樁周土體視為均質(zhì)或縱向分層均質(zhì)線性彈性材料.而在樁的施工過程中，由于擠土、松弛效應(yīng)及其他因素的影響，在距離樁中心不同范圍內(nèi)，土的性質(zhì)、參數(shù)會(huì)發(fā)生不同程度的改變，也就是說在樁的直徑方向，土體性質(zhì)也會(huì)存在不均勻性，周鐵橋、楊冬英[9-10]等研究了土的徑向不均勻性對(duì)樁振動(dòng)的影響.但由于數(shù)學(xué)上的求
常熟理工學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年2期2013-06-17
- 剛體排水樁的研究
水排氣功能，把樁周土里面的水氣抽出去，增大土的摩擦系數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)的。這種樁是剛性的，自身不存在剩余變形，它同時(shí)又能排水，可以改善樁周土的物理力學(xué)性質(zhì)，故稱剛體排水樁。剛體排水樁也是摩擦樁，因?yàn)樗芴岣邩兜淖陨沓休d力，故又稱增力摩擦樁。樁體本身具有排水、排氣功能，亦稱功能樁，又因樁周土已固定到樁體上了，與樁成為一體，增大了樁的直徑，因此又稱樁土樁。2 剛體排水樁的總體結(jié)構(gòu)剛體排水樁共由5部分組成：①剛體排水樁樁體，它是承重抗滑的主體；②樁體內(nèi)的垂直與水平排水管，
天津科技 2012年3期2012-12-13
- 基樁缺陷定量識(shí)別研究
.作者試圖考慮樁周土體對(duì)樁的作用，并將攝動(dòng)理論應(yīng)用到基樁缺陷的定量識(shí)別上，定義基樁的損傷識(shí)別單元及損傷識(shí)別參數(shù)，建立樁身?yè)p傷識(shí)別模型以及樁周土的約束模型.然后利用結(jié)構(gòu)振動(dòng)理論和有限元方法［5］，根據(jù)樁損傷前后的固有頻率的變化，確定基樁的缺陷位置和缺陷程度.1 基樁振動(dòng)的力學(xué)模型1.1 基本假設(shè)① 樁周土為均質(zhì)土，各向同性的線性黏彈性體，材料阻尼是黏性阻尼；② 樁身為有限長(zhǎng)的等截面均質(zhì)直桿，樁身材料阻尼忽略不計(jì)；③ 樁－土系統(tǒng)振動(dòng)為小變形，屬于線性振動(dòng)；④
鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2012年5期2012-12-03
- 考慮應(yīng)變軟化的單樁樁周土固結(jié)解
，沉樁結(jié)束后，樁周土中超靜孔隙水壓力將發(fā)生消散，而孔壓的消散直接影響著樁的承載力變化。因此，正確了解沉樁后樁周土固結(jié)規(guī)律具有重要的理論和工程意義。國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者在這方面作了大量研究工作，如Randolph＆ Wroth［1］在忽略剪應(yīng)力對(duì)孔壓分布的影響下，得到了樁周超靜孔壓消散的彈性理論解;Guo［2］在忽略剪應(yīng)力影響下，在固結(jié)過程中引入土體的黏彈性模型，從而得到了樁周超靜孔壓消散的黏彈性解;汪鵬程對(duì)黏彈性模型下樁周土的固結(jié)過程進(jìn)行了分析［3］;唐世棟［4
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2012年1期2012-11-12
- DX旋挖擠擴(kuò)灌注樁不同承力盤數(shù)性能對(duì)比研究
載作用下DX樁樁周土的應(yīng)力變形及樁身荷載傳遞特點(diǎn)進(jìn)行了數(shù)值分析研究，給出了樁周土體的應(yīng)力位移等值線，分析了擴(kuò)徑體數(shù)量、間距及形狀對(duì)DX樁承載性能的影響;萬(wàn)飛[3]做了DX樁在高速公路橋梁中應(yīng)用的承載機(jī)理研究，分析了不同樁間距DX群樁的承載力和沉降控制能力;張清林[4]對(duì)DX群樁的承載性能進(jìn)行了模型試驗(yàn)和有限元數(shù)值模擬研究。這些研究都得出了很多有益的結(jié)論，但并未對(duì)具有不同承力盤數(shù)的DX樁承載力等方面進(jìn)行定量深入的研究。該研究通過數(shù)值模擬計(jì)算，考慮不同樁徑和盤
中國(guó)工程科學(xué) 2012年1期2012-06-07
- 淺談填土負(fù)摩阻力對(duì)嵌巖樁豎向承載力的影響
影響大家知道,樁周土體只要對(duì)樁身產(chǎn)生相對(duì)向下的位移(即土的沉降大于樁的沉降),就要使樁承受向下作用的摩擦力,稱之為負(fù)摩阻力。與此相反,當(dāng)樁與樁周土的沉降一致或都無(wú)沉降時(shí),樁周土就不會(huì)對(duì)樁側(cè)產(chǎn)生任何摩阻力。土對(duì)樁的相對(duì)位移大,則產(chǎn)生的摩擦力就大,直至達(dá)到土的最大摩阻力。由于土體的壓縮沉降是地面最大,向深處逐漸減小,而樁身可視為剛體,樁身各處的沉降是相同的,因此,在樁身某一位置就處于正、負(fù)摩阻力的變換點(diǎn)(即摩阻力為零),此點(diǎn)稱為中性點(diǎn)。中性點(diǎn)以上的樁身承受樁周
山西建筑 2011年8期2011-08-15
- 軟土中細(xì)長(zhǎng)樁穩(wěn)定性分析
定量的位移,當(dāng)樁周土抗力較小時(shí)(如淤泥層),樁頂接近于無(wú)約束;如果樁周土抗力較大(如黏土層),則樁頂線位移比較小,且存在角位移,可近似按鉸接處理。樁基的邊界條件不同,其撓曲線方程就不一致。本文為說明其計(jì)算方法,采用相對(duì)簡(jiǎn)單的模式進(jìn)行分析,即假定樁頂、樁底約束均為鉸接。在工程實(shí)踐中,應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定邊界條件。當(dāng)邊界條件發(fā)生改變時(shí),只要修改撓曲線方程,其他計(jì)算過程是類似的。1.2 樁周土的彈性抗力利用溫克爾假定,認(rèn)為土體的側(cè)向抗力集度與樁基的撓度成正比,即
山西建筑 2010年5期2010-11-06
- 粘彈性地基中管樁的縱向振動(dòng)特性研究
振蕩幅值越??；樁周土對(duì)樁壁的摩阻力要比樁芯土大；樁徑越小，樁芯土對(duì)樁的作用力越小。管樁；粘彈性地基；動(dòng)剛度；速度導(dǎo)納；動(dòng)力響應(yīng)現(xiàn)澆混凝土薄壁管樁廣泛應(yīng)用于高速公路、市政道路的軟基加固工程中［1～3］。在工程應(yīng)用中，會(huì)出現(xiàn)各種各樣的動(dòng)力問題，如樁基的動(dòng)力檢測(cè)、交通荷載等動(dòng)荷載作用下樁的動(dòng)力響應(yīng)等。這些動(dòng)力問題的解決需要樁基振動(dòng)理論的支持。運(yùn)用子結(jié)構(gòu)方法對(duì)樁-土-結(jié)構(gòu)相互作用體系進(jìn)行動(dòng)力分析時(shí)，遇到的關(guān)鍵問題之一是合理地確定樁基的動(dòng)力阻抗［4］，如果能確定樁-
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2009年3期2009-09-05