勵(lì)磁電
- 道岔控制電路中DKJ繼電器自閉問題分析與處理方法研究
DQJ繼電器的勵(lì)磁電路,使第2臺(tái)轉(zhuǎn)轍機(jī)開始動(dòng)作;由第2臺(tái)轉(zhuǎn)轍機(jī)1DQJ繼電器的前接點(diǎn)和本組DKJ繼電器前接點(diǎn)接通各自第3臺(tái)轉(zhuǎn)轍機(jī)1DQJ的勵(lì)磁電路,使第3臺(tái)轉(zhuǎn)轍機(jī)開始動(dòng)作;如下按照次序,尖軌6臺(tái)及心軌3臺(tái)轉(zhuǎn)轍機(jī)順序啟動(dòng),二動(dòng)經(jīng)一動(dòng)DKJ、DWJ吸起接點(diǎn),按照上述順序動(dòng)作,最終,兩組道岔轉(zhuǎn)換到正確的位置之后,BHJ↓、1DQJ↓、1DQJF↓,從而使三相交流電被切斷,同時(shí)也使得道岔的反位表示電路得以連接。圖1 九機(jī)雙動(dòng)道岔啟動(dòng)電路示意圖(1)在J1和X1的1
無線互聯(lián)科技 2023年16期2023-10-25
- 用于系留式無人機(jī)高變比諧振變換器設(shè)計(jì)
Cr和四變壓器勵(lì)磁電感Lm1～Lm4構(gòu)成諧振網(wǎng)絡(luò)，4個(gè)變壓器的副邊均為一樣的全波整流電路，DR1～DR8為倍壓整流電路中的二極管，Co1～Co4為輸出電容，輸入、輸出電壓分別為Vin和Vout。圖1 高變比諧振變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)1.2 工作原理LLC諧振變換器采用調(diào)頻控制模式，即通過調(diào)節(jié)開關(guān)頻率fs來改變輸出電壓的大小[6]。在LLC諧振變換器中串聯(lián)諧振電感Lr和諧振電容Cr的串聯(lián)諧振頻率記做fr；Lr加上總勵(lì)磁電感Lm之和與諧振電容Cr的串并聯(lián)諧振頻率記做f
- 雙向全橋LLC諧振變換器的數(shù)字控制設(shè)計(jì)與仿真
頻率fr，由于勵(lì)磁電感Lm被變壓器副邊輸出電壓箝位，因此勵(lì)磁電感Lm不參與諧振。當(dāng)勵(lì)磁電流Im諧振與電流Ir相等時(shí)，此時(shí)勵(lì)磁電感Lm參與諧振，而諧振頻率為fm、fr與fm的表達(dá)式為1.2 全橋LLC諧振變換器工作模式分析全橋LLC諧振變換器根據(jù)開關(guān)頻率fs的范圍具有3種工種模式，即fs＞fr、fs=fr和fm＜fs＜fr。由于最后一種工作模式包含了各種模態(tài)，因此在此只分析最后一種工作模式，其主要工作波形如圖2所示。圖 2 fm＜fs＜fr時(shí)工作波形開關(guān)階段
通信電源技術(shù) 2022年12期2022-11-10
- 基于在線參數(shù)辨識(shí)補(bǔ)償?shù)闹本€感應(yīng)電機(jī)低開關(guān)頻率模型預(yù)測(cè)控制策略
直線感應(yīng)電機(jī)中勵(lì)磁電感受邊端效應(yīng)影響程度較深，進(jìn)一步綜合分析了該模型預(yù)測(cè)方法的參數(shù)敏感性并引入?yún)?shù)在線辨識(shí)算法，實(shí)現(xiàn)了低開關(guān)頻率下的勵(lì)磁電感的精確估計(jì)，提高了模型預(yù)測(cè)控制算法的預(yù)測(cè)精度和參數(shù)魯棒性，降低了驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的諧波含量。大量仿真和實(shí)驗(yàn)充分表明，所提出的方法可很好地實(shí)現(xiàn)低開關(guān)頻率下直線感應(yīng)電機(jī)勵(lì)磁電感的準(zhǔn)確跟蹤，配合多步長模型預(yù)測(cè)控制算法，可對(duì)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)電流諧波進(jìn)行有效抑制。直線感應(yīng)電機(jī) 邊端效應(yīng) 模型預(yù)測(cè)控制 參數(shù)辨識(shí) 低開關(guān)頻率 諧波抑制0 引言近年來
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年16期2022-08-20
- 雙動(dòng)道岔繼電器瞬間落下問題的研究及改進(jìn)
電器（DWJ）勵(lì)磁電路如圖4所示，由圖可知在DWJ勵(lì)磁電路中，連接了心軌ZBHJ的21-22接點(diǎn)和尖軌ZBHJ的21-22接點(diǎn)。由于X2-1DQJ先于J3-1DQJ動(dòng)作，導(dǎo)致心軌的ZBHJ先于尖軌的ZBHJ吸起，當(dāng)心軌ZBHJ先于尖軌ZBHJ吸起時(shí)，DWJ就會(huì)發(fā)生瞬間勵(lì)磁-失磁-勵(lì)磁的理論推斷和實(shí)際現(xiàn)象：第一次勵(lì)磁是由于岔芯的ZBHJ吸起，使DWJ勵(lì)磁；當(dāng)芯軌的ZBHJ落下而尖軌的ZBHJ還未吸起時(shí)，DWJ會(huì)失電落下；第二次勵(lì)磁是由于尖軌的ZBHJ吸起，重
鐵道運(yùn)營技術(shù) 2022年2期2022-05-06
- 低電流紋波雙向CLLC變換器的研究
m1～Lm3是勵(lì)磁電感；CQ1～CQ12和DQ1～DQ12分別是Q1～Q12的結(jié)電容和反并二極管。2 工作過程分析星型連接的三相型雙向CLLC變換器正向運(yùn)行時(shí)一個(gè)開關(guān)周期可以分為12個(gè)模態(tài)，由于前后半個(gè)周期具有對(duì)稱性，所以只對(duì)前半個(gè)周期中的6個(gè)模態(tài)作具體分析，各運(yùn)行模態(tài)等效電路圖如圖2所示。圖2 正向運(yùn)行時(shí)的各模態(tài)圖Fig.2 Modal diagrams in forward operation三相交錯(cuò)依次移相120°導(dǎo)通，理論工作波形圖如圖3所示。圖3
電氣傳動(dòng) 2022年3期2022-02-14
- 一種耦合電感雙倍壓?jiǎn)卧咴鲆鍮oost 變換器
2 個(gè)電感量：勵(lì)磁電感Lm和漏感Lk。電容C1-二極管D1支路可以吸收原邊漏感的能量，避免了與開關(guān)管諧振。電容C2和C3、二極管D2和D3以及耦合電感線圈n2組成橋式倍壓?jiǎn)卧ㄟ^電容C2和C3分別儲(chǔ)能后一同放電，以達(dá)到更高增益的目的。設(shè)耦合電感匝數(shù)比N=n2∶n1，耦合系數(shù)k=Lm/（Lm+Lk）。圖1 高增益變換器電路拓?fù)浼捌涞刃щ娐稦ig.1 Circuit topology of high-gain converter and its equiva
電源學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-21
- 基于LLC諧振網(wǎng)絡(luò)寬電壓恒流LED驅(qū)動(dòng)電源設(shè)計(jì)
關(guān)系，優(yōu)化設(shè)計(jì)勵(lì)磁電感。第四部分根據(jù)所需的輸出電壓增益得到相應(yīng)的諧振參數(shù)。第五部分搭建了試驗(yàn)樣機(jī)和實(shí)驗(yàn)。最后部分為結(jié)論。2 LLC諧振變換器2.1 電路結(jié)構(gòu)圖1為半橋LLC諧振變換器的典型電路結(jié)構(gòu)。圖1 半橋LLC諧振變換器拓?fù)淦渲袃蓚€(gè)主開關(guān)管VS1和VS2構(gòu)成半橋結(jié)構(gòu)，諧振電容Cr、諧振電感Lr和變壓器勵(lì)磁電感Lm構(gòu)成LLC諧振網(wǎng)絡(luò)。變壓器次級(jí)由同步整流管SR1、SR2構(gòu)成全波整流電路。LLC諧振變換器有兩個(gè)諧振頻率，當(dāng)變壓器兩端電壓被輸出電壓鉗位時(shí)，只
電氣開關(guān) 2021年2期2021-11-20
- 適用于光伏發(fā)電系統(tǒng)的新型高增益DC/DC變換器
采用漏感Lk、勵(lì)磁電感Lm以及理想變壓器組成的模型。圖1 所提變換器的等效電路在理論分析時(shí)假設(shè)條件是：功率器件上的寄生參數(shù)及損耗均忽略不計(jì)；所有電容的容值足夠大；在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)其電壓紋波為零。1.2 變換器工作原理圖2 為變換器在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的主要工作波形，圖3為變換器在每個(gè)工作模態(tài)時(shí)對(duì)應(yīng)的電流路徑以及等效電路。圖2 變換器的工作波形(1)工作模態(tài)1：t0～t1如圖3(a)所示，開關(guān)管Q 開通，直流電壓源Ui通過開關(guān)管給漏感Lk儲(chǔ)能，電流iLk線性增大
電源技術(shù) 2021年10期2021-11-09
- LLC諧振變換器變模式-變頻混合控制策略
諧振變換器，在勵(lì)磁電感支路上串聯(lián)一個(gè)輔助電容構(gòu)成一個(gè)等效的勵(lì)磁電感，該變換器等效為勵(lì)磁電感隨頻率變化的LLC諧振變換器，通過調(diào)節(jié)勵(lì)磁電感的大小調(diào)節(jié)輸出電壓，有效降低了電路的導(dǎo)通損耗、關(guān)斷損耗。文獻(xiàn)[6]提出一種雙橋LLC諧振變換器，在全橋LLC諧振變換器的原邊側(cè)添加了一個(gè)雙向開關(guān)，構(gòu)成全橋/半橋混合的諧振變換器。為了實(shí)現(xiàn)寬增益調(diào)節(jié)，通過PWM控制雙向開關(guān)的占空比調(diào)節(jié)諧振變換器工作在半橋或全橋的時(shí)間，有效縮小頻率調(diào)節(jié)范圍。然而，文獻(xiàn)[5-6]提出的改進(jìn)方法均
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年5期2021-11-03
- 兗石線路用列車股道發(fā)車后接收紅黃碼問題分析
1 SFJM 勵(lì)磁電路與自閉電路SF 信號(hào)機(jī)開放I 道接車信號(hào)，SFLXJF 吸起，XIZTJ吸起，SFJMJ勵(lì)磁電路為：KZ→IGJF↑→SFJMJ1-4 →SFLXJF ↑→XIZTJ ↑→KF，列車從區(qū)間進(jìn)入站內(nèi)，在進(jìn)入站內(nèi)之前，SFJMJ依靠勵(lì)磁電路保持吸起，見圖2。圖2 SFJMJ 勵(lì)磁電路與自閉電路當(dāng)列車進(jìn)入站內(nèi)后，SF 信號(hào)機(jī)信號(hào)關(guān)閉，SFLXJF 落下，切斷SFJMJ 勵(lì)磁電路。同時(shí)，列車壓入站內(nèi)第一個(gè)區(qū)段IBG，使得IBGJF1 落下，構(gòu)
山東交通科技 2021年4期2021-10-16
- 一種用于可持續(xù)能源的隔離型高增益DC-DC變換器
中，變壓器包括勵(lì)磁電感Lm、漏感Lk，變壓器電壓比為np：ns=1：n。Lin為輸入電感，S為電源開關(guān)，C1為鉗位電容，二極管D1和電容C2組成無緣無損吸收電路，CO為輸出電容，電容C3，C4用于吸收Ns側(cè)的能量以提升輸出濾波電容CO的電壓。圖1 變換器的等效拓?fù)銯ig.1 The equivalent topology of the converter1.1 模態(tài)分析為了便于進(jìn)行模態(tài)分析，假定：1）所有無源器件和開關(guān)器件都是理想的，不考慮寄生參數(shù)；2）電
電氣傳動(dòng) 2021年18期2021-09-28
- 考慮飽和效應(yīng)的無刷雙饋發(fā)電機(jī)功率模型預(yù)測(cè)控制
在控制器中引入勵(lì)磁電感估算，明確了影響飽和效應(yīng)的運(yùn)行因素，實(shí)現(xiàn)了功率的精確控制，保證控制側(cè)電流的正弦度和較低的開關(guān)頻率。1 BDFIG的建模與分析1.1 BDFIG飽和效應(yīng)模型BDFIG在任意速坐標(biāo)系下的動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型可表示如下[23-24]。電壓方程為式中，上標(biāo)g代表任意速坐標(biāo)系；下標(biāo)sp、r、sc分別代表功率繞組、轉(zhuǎn)子繞組、控制繞組；p為微分算子；R為電阻；u、i、ψ分別為電壓、電流、磁鏈?zhǔn)噶?；ωg為任意速坐標(biāo)系電角頻率；ωrp為功率側(cè)轉(zhuǎn)子繞組電角頻率；
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2021年17期2021-09-16
- 基于雙耦合電感高增益二次型Boost變換器
、L2等效為由勵(lì)磁電感Lm1、Lm2，漏感Lk1、Lk2和匝比為np1:ns1、np1:ns2的理想變壓器構(gòu)成，假設(shè)n=ns1/np1=ns2/np2。輸出二極管VDo和輸出電容Co1構(gòu)成無源吸收電路，當(dāng)開關(guān)管S關(guān)斷后，耦合電感L1原邊的漏感Lk1通過VD2向電容C1釋放能量；耦合電感L2原邊的漏感Lk2通過二極管VD2向電容Co1釋放能量，從而提升了漏感能量的利用率。VDo、VDo1、VDo2為輸出二極管，Co1、Co2、Co為輸出濾波電容，C1為中間儲(chǔ)
電工電能新技術(shù) 2021年8期2021-08-31
- 基于耦合電感開關(guān)電容高增益Boost變換器
電感量為Lm(勵(lì)磁電感)和Lk(漏感)。開關(guān)導(dǎo)通時(shí)，原邊線圈n1進(jìn)行充磁，開關(guān)電容C1進(jìn)行儲(chǔ)能，副邊線圈n2進(jìn)行充磁，開關(guān)關(guān)斷后，輸入直流源Uin、原邊線圈n1、副邊線圈n2和電容C1串聯(lián)一同為負(fù)載電阻進(jìn)行供電，以達(dá)到更高增益的目的。設(shè)耦合電感匝數(shù)比N=n2∶n1，耦合系數(shù)k=Lm/(Lm+Lk)。(a)高增益變換器拓?fù)?(b)高增益變換器等效電路圖1 高增益變換器電路拓?fù)浼捌涞刃щ娐?.2 變換器的工作原理在開關(guān)動(dòng)作一次至下次動(dòng)作開始前一共存在兩種工作狀
- 基于PLECS的LLC諧振變換器仿真
振電感，Lm為勵(lì)磁電感，三者組成了諧振網(wǎng)絡(luò)，用于將方波電壓轉(zhuǎn)化為正弦波電流。Tr為變壓器，起變壓和隔離的作用。DR1～DR4四個(gè)二極管組成了橋式整流網(wǎng)絡(luò)，Co為濾波電容，Ro為負(fù)載[2]。圖1 LLC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)3 LLC基波等效模型基波等效模型是用于分析LLC的典型方法，通過建立基波等效模型來了解LLC 的阻抗特性以及工作原理。直流電源Vin通過高頻開關(guān)網(wǎng)絡(luò)變成方波VAB，可以進(jìn)行傅里葉變換：其中，主要對(duì)后面諧振網(wǎng)絡(luò)起作用的是基波分量：要將變壓器副邊折算到原
電腦與電信 2021年4期2021-06-22
- 一種高效率LLC?Buck 級(jí)聯(lián)諧振變換器
過開關(guān)的電流與勵(lì)磁電流一致。由于電流對(duì)于工作電流相對(duì)較小，所以近似認(rèn)為是零電流關(guān)斷。同時(shí)，變換器二次側(cè)的二極管電流也降為零，讓二次側(cè)的二極管實(shí)現(xiàn)了軟開關(guān)。因直流變換器的一次側(cè)和二次側(cè)都實(shí)現(xiàn)了軟開關(guān)，使這種開關(guān)方式大大降低了開關(guān)損耗和開關(guān)過程中引起的振蕩，為變換器的小型化、模塊化創(chuàng)造了條件。此外，本文分析了LLC 全橋諧振軟開關(guān)的工作原理和狀態(tài)，以及實(shí)現(xiàn)ZVC 及ZCS 的條件，并設(shè)計(jì)制作了1臺(tái)兩路輸出的實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，一路輸出24 V，一路輸出15 V，實(shí)驗(yàn)結(jié)果
現(xiàn)代電子技術(shù) 2021年12期2021-06-20
- 基于狀態(tài)空間平均法的反激變換器DCM小信號(hào)建模
可以等效為一個(gè)勵(lì)磁電感Lm并聯(lián)一個(gè)理想變壓器，變壓器的變比為n=Ns/Np（Np、Ns分別為原邊和副邊繞組的匝數(shù)）。Vin為輸入電壓，Vout為輸出電壓，Q為開關(guān)管，D為整流二極管，C為濾波電容，R為負(fù)載電阻，Vm和im分別為勵(lì)磁電感上的電壓和電流，VC和iC分別為電容C上的電壓和電流，負(fù)載通常等效為電阻R和電流源idyn的并聯(lián)。圖1 反激變換器電路結(jié)構(gòu)反激變換器的勵(lì)磁電感電流在一個(gè)周期內(nèi)必衰減為零的這種工作模式稱為DCM。開關(guān)變換器的建模思想（求平均、分
通信電源技術(shù) 2021年2期2021-05-21
- 半橋LLC諧振式通信電源設(shè)計(jì)
成技術(shù)將諧振和勵(lì)磁電感參數(shù)集中在變壓器上，從而達(dá)到縮小磁性元件體積的目的。LLC半橋諧振變換器存在兩個(gè)諧振頻率。一個(gè)是電容Cr、電感Lr參與諧振，勵(lì)磁電感不參與諧振，此時(shí)諧振頻率為fr；另一個(gè)是電容器Cr、電感Lr、勵(lì)磁電感Lm共同參與諧振，此時(shí)諧振頻率為fm。兩種諧振頻率的計(jì)算公式為：當(dāng)開關(guān)頻率fs＞fm時(shí)，MOS管工作在LLC電壓增益曲線ZVS范圍內(nèi)，此時(shí)MOS管開關(guān)損耗比工作在ZCS區(qū)域時(shí)小。當(dāng)負(fù)載較低時(shí)，LLC半橋諧振變換器的開關(guān)頻率幾乎沒有變化，
通信電源技術(shù) 2021年21期2021-04-14
- 一種三電平組合式LLC諧振變換器
法，重點(diǎn)討論了勵(lì)磁電感的設(shè)計(jì)考慮。通過采用所提出的設(shè)計(jì)方法，可以實(shí)現(xiàn)初級(jí)開關(guān)的零電壓開關(guān)(ZVS)操作和次級(jí)整流器的零電流開關(guān)(ZCS)操作。最后，搭建了一個(gè)500W的實(shí)驗(yàn)裝置來驗(yàn)證理論分析。隨著電動(dòng)汽車充電以及新能源發(fā)電等領(lǐng)域?qū)Ω吣芰棵芏热找嬖鲩L的需求，具有軟開關(guān)功能和高頻特性的諧振變換器引起了各國學(xué)者的關(guān)注。LLC諧振變換器以其高效率、零電壓開關(guān)和高功率密度等特點(diǎn)受到廣泛應(yīng)用。然而，LLC諧振變換器在大電流應(yīng)用場(chǎng)合時(shí)，較大的諧振電流對(duì)變換器極其不利，且
電子世界 2021年5期2021-04-12
- 基于模塊化多電平拓?fù)涞闹C振變換器設(shè)計(jì)
容、諧振電感及勵(lì)磁電感的設(shè)計(jì)方法。文獻(xiàn)[8]提出了MMC控制系統(tǒng)中子模塊控制器的設(shè)計(jì)方法，闡述了子模塊控制器在MMC控制系統(tǒng)中的作用，著重從硬件角度介紹了保護(hù)和驅(qū)動(dòng)功能并進(jìn)行了驗(yàn)證。文獻(xiàn)[9]對(duì)傳統(tǒng)模塊化多電平換流器建立了時(shí)域等效模型，提出了快速仿真算法，該算法對(duì)子模塊進(jìn)行近似處理，降低了模型矩陣規(guī)模，提升了仿真速度。1 變換器拓?fù)浼半娐纺Ｐ?.1 變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)模塊化多電平LLC諧振變換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。其中，Cin為均壓電容，上下橋臂各由N個(gè)子模
通信電源技術(shù) 2021年1期2021-04-06
- ZYJ7型轉(zhuǎn)轍機(jī)道岔啟動(dòng)電路改進(jìn)研究
↑時(shí)，TJ 勵(lì)磁電路接通(超過30 s 如動(dòng)作電路還沒結(jié)束，時(shí)間繼電器TJ ↑→切斷1DQJ 自閉電路→切斷電機(jī)動(dòng)作電路）。1DQJF ↑時(shí)2DQJ 轉(zhuǎn)極→切斷1DQJ 的勵(lì)磁電路(此時(shí)1DQJ 處于緩放狀態(tài))→室內(nèi)外動(dòng)作電路正常時(shí)BHJ ↑(1DQJ 自閉電路接通)→道岔動(dòng)作到位后轉(zhuǎn)轍機(jī)自動(dòng)開閉器接點(diǎn)斷開啟動(dòng)電路→保護(hù)繼電器BHJ ↓→切斷1DQJ 自閉電路改進(jìn)后啟動(dòng)電路如圖2 所示，各繼電器的動(dòng)作順序：定操或反操道岔時(shí)，DCJ ↑或者FCJ ↑、SF
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2021年2期2021-03-09
- LLC諧振變流器啟動(dòng)過程的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
∶1；變壓器的勵(lì)磁電感為Lm；D1、D2、D3和D4為副邊整流二極管；Co為輸出濾波電容；Rload為負(fù)載電阻；iin為輸入電流；iQ為流過MOSFET 器件的電流；ir為諧振電流，ir等于流過變壓器原邊繞組的電流；im為勵(lì)磁電流；is為流過變壓器副邊繞組的電流；iD為流過副邊整流二極管的電流；io為副邊的輸出電流；iCo為流過輸出濾波電容的電流；iload為輸出的負(fù)載電流。當(dāng)采用PFM 技術(shù)控制LLC 諧振變流器時(shí)，可以采用基波近 似 分 析 法(fun
電源技術(shù) 2021年2期2021-03-07
- ZDJ9/S700K轉(zhuǎn)轍機(jī)控制保護(hù)電路中ZBHJ、QDJ切斷電路優(yōu)化
吸起，其第一條勵(lì)磁電路：1）(未操岔)KZ24→QDJ(1-2)→A-BHJ(43-41)→B-BHJ(43-41)→KF24；在A機(jī)和B機(jī)的BHJ相繼勵(lì)磁吸起至ZBHJ勵(lì)磁吸起的這段時(shí)間內(nèi)，QDJ依靠RC阻容元件放電提供緩放作用，保持吸起，保證兩條勵(lì)磁電路切換時(shí)平穩(wěn)過渡。ZBHJ勵(lì)磁吸起后，1QDJ經(jīng)ZBHJ的前接點(diǎn)保持吸起，其第二條勵(lì)磁電路：2）KZ24→QDJ(1-2)→ZBHJ(62-61)→KF24。隨著ZBHJ的吸起溝通QDJ自閉電路：KZ24
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2020年11期2020-12-03
- 中繼站自動(dòng)閉塞區(qū)段繼電式區(qū)間邏輯檢查電路及應(yīng)急處置
GBJF（鄰）勵(lì)磁電路，復(fù)示主控站操作；中繼站開啟或關(guān)閉功能時(shí)，通過中繼站GBJ第5、6組接點(diǎn)和站聯(lián)電路溝通主控站GBJF（鄰）勵(lì)磁電路，復(fù)示中繼站操作。GBJF（鄰）常態(tài)落下，當(dāng)邏輯檢查功能關(guān)閉時(shí)，GBJF（鄰）↑。當(dāng)邏輯檢查功能開啟時(shí)，GBJF（鄰）↓。主控站和中繼站GBJF（鄰）電路如圖2所示。圖2 GBJF（鄰）電路示意圖Fig.2 Schematic diagram of GBJF (adjacent) circuit4.3 ZBJF（鄰）電路主
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2020年10期2020-10-29
- 九相感應(yīng)電機(jī)切套運(yùn)行的非線性磁路計(jì)算
擬合得到相應(yīng)的勵(lì)磁電流、勵(lì)磁電感之間的非線性關(guān)系曲線，利用有限元仿真方法驗(yàn)證了本文分布磁路法磁路計(jì)算的正確性。1 九相感應(yīng)電機(jī)繞組結(jié)構(gòu)本文研究的九相感應(yīng)電機(jī)繞組構(gòu)成為三套三相開端繞組，每套繞組三相間相差2π/3電角度，每兩套三相繞組偏移π/9電角度，構(gòu)成中性點(diǎn)獨(dú)立的半對(duì)稱繞組結(jié)構(gòu)。當(dāng)發(fā)生缺相故障需切套運(yùn)行時(shí)電機(jī)共有三種運(yùn)行狀態(tài)，即三套三相繞組運(yùn)行、兩套三相繞組運(yùn)行、一套三相繞組運(yùn)行。圖1分別給出三種運(yùn)行狀態(tài)下的繞組變化情況。(a)三套繞組2 分布磁路法計(jì)算
微特電機(jī) 2020年10期2020-10-26
- 站內(nèi)閉環(huán)電碼化問題分析及改進(jìn)
吸起，QMJ 勵(lì)磁電路如圖3 所示。當(dāng)5 股道空閑，未排列上、下行接車徑路時(shí)，16/18WGQMJ、18DGQMJ、5GQMJ 通過X5FMJ 21-23 接點(diǎn)、S5FMJF 53-51 接點(diǎn)勵(lì)磁，發(fā)送器發(fā)送JC 碼至鋼軌，并實(shí)現(xiàn)閉環(huán)檢測(cè)。當(dāng)排列下行5 股道接車徑路時(shí)，X5FMJ 吸起，切斷QMJ 勵(lì)磁電路，同時(shí)啟動(dòng)QMJ 自閉電路（QMJ 為緩放型繼電器，在X5FMJ 勵(lì)磁過程中，QMJ 保持吸起），列車首先壓入5G，此時(shí)5GQMJ經(jīng)18DGJF1 11
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2020年4期2020-04-28
- 有源鉗位反激變換器在UPS充電器中的設(shè)計(jì)與應(yīng)用
的變壓器等效于勵(lì)磁電感和漏感(Lr是變壓器的漏感折算到原邊的感量)，開關(guān)管S1、S2是集成有體二極管的開關(guān)管，Cr是開關(guān)管S1、S2的結(jié)電容，Cr和Lr諧振使得開關(guān)管S1可以實(shí)現(xiàn)ZVS。由于有源鉗位[8-11]電路的存在，晶體管的關(guān)斷尖峰電壓被鉗位，變壓器的漏感電壓可以再利用，因此主開關(guān)管S1和輔助開關(guān)管S2均可以實(shí)現(xiàn)零電壓開關(guān)(Zero-voltage-switching)。相對(duì)于傳統(tǒng)反激電路，有源鉗位的反激變換器(Active-clamp flybac
- 基于變壓器等效電路模型的反激變換器原理分析
1 考慮漏感和勵(lì)磁電感的高頻變壓器等效電路模型根據(jù)電磁理論，理想變壓器的定義為：（1）繞組全耦合；（2）無損耗，即原、副邊線圈繞組電阻R1=R2=0，磁芯損耗為0；（3）磁芯磁導(dǎo)率為無窮大μ→∞，即原、副邊繞組電感L1、L2為無窮大，但比值L2/L1是有限的并等于匝比的平方，即(N2/N1)2。理想情況下磁芯磁阻等于0，即Rmc=0。對(duì)于實(shí)際變壓器，磁芯磁阻Rmc≠0，則有：式中：i1是變壓器原邊繞組中的電流，Lml和im1分別表示相對(duì)于變壓器原邊繞組的勵(lì)
通信電源技術(shù) 2019年11期2019-11-27
- 機(jī)車信號(hào)掉碼問題的分析與處理
繼電器（MJ）勵(lì)磁電路。MJ勵(lì)磁電路和自閉電路如圖2所示，1MJ（S2）繼電器線圈1通過X2ZCJ第7組后接點(diǎn)，X2ZJ第7組后接點(diǎn)接通KZ24V電源，1MJ（S2）繼電器線圈4通過2G中任意軌道復(fù)示繼電器第2組后接點(diǎn)（2CGJF1、6DGJF1、2BGJF1、8DGJF1、2AGJF1） 接 通 KF24V 電 源 ，1MJ（S2）繼電器勵(lì)磁吸起并依靠自身第2組前接點(diǎn)自閉，為下一步相應(yīng)區(qū)段的傳輸繼電器（CJ）勵(lì)磁提供KZ電源，這時(shí)機(jī)車出清2DG區(qū)段，X2
上海鐵道增刊 2019年2期2019-11-15
- 非列控控制區(qū)間反方向時(shí)分割點(diǎn)電路隱患與處理
LQ、X3LQ勵(lì)磁電路1.2 正反向光帶顯示原理1.2.1 正方向運(yùn)行區(qū)間正方向時(shí)，列車運(yùn)行至1119BG時(shí)，BGGJ落下，1GJ落下，X2LQ繼電器落下，此時(shí)控顯界面顯示1119G紅光帶。列車?yán)^續(xù)運(yùn)行至1119AG時(shí)，AGGJ落下，因1119BG軌道電路正方向發(fā)送通道配線中串接了AGGJ的前接點(diǎn)條件（如圖4所示），因此BGGJ也會(huì)落下，1GJ落下，X2LQ繼電器落下，此時(shí)控顯界面繼續(xù)顯示1119G紅光帶。列車?yán)^續(xù)運(yùn)行至1133BG、1133AG時(shí)，紅光帶
上海鐵道增刊 2019年2期2019-11-15
- 靜止?fàn)顟B(tài)下的多相感應(yīng)電機(jī)參數(shù)辨識(shí)方法
全部參數(shù)。針對(duì)勵(lì)磁電感在數(shù)值上僅為幾毫亨，對(duì)采樣誤差較為敏感的問題，勵(lì)磁電感的辨識(shí)采用低頻交流注入和突減電流兩種方法互相校核。最后通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該方法的有效性。參數(shù)辨識(shí)；靜止?fàn)顟B(tài)；低壓大功率；多相感應(yīng)電機(jī)0 前言多相電機(jī)相比三相電機(jī)具有更小的轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)、更好的容錯(cuò)控制性能，在電壓受限的場(chǎng)合可以實(shí)現(xiàn)低壓大功率[1,2]，越來越多地在工業(yè)控制、交通運(yùn)輸?shù)阮I(lǐng)域得到應(yīng)用，前景廣闊[3]。與三相電機(jī)控制相似，多相感應(yīng)電機(jī)的矢量控制等高性能算法需要在磁鏈、速度的觀測(cè)上獲
大電機(jī)技術(shù) 2018年6期2018-12-07
- 大中型高壓高效異步電動(dòng)機(jī)電磁設(shè)計(jì)程序優(yōu)化
優(yōu)化過程中，對(duì)勵(lì)磁電抗、起動(dòng)電流倍數(shù)和起動(dòng)轉(zhuǎn)矩倍數(shù)以及鐵耗的計(jì)算公式進(jìn)行了分析和修正，同時(shí)通過一系列高效異步電動(dòng)機(jī)電磁計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比，驗(yàn)證了程序優(yōu)化的可行性和準(zhǔn)確性。高壓高效異步電動(dòng)機(jī)；VB匯編語言；電磁設(shè)計(jì)程序0 前言目前采用的大中型高壓高效異步電動(dòng)機(jī)電磁設(shè)計(jì)程序是基于《中小型三相異步電動(dòng)機(jī)電磁計(jì)算程序》，并以40年代美國西屋公司的計(jì)算程序?yàn)榛A(chǔ)，結(jié)合電機(jī)理論和生產(chǎn)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，用Microsoft Visual Studio程序開發(fā)的設(shè)計(jì)軟件[1
大電機(jī)技術(shù) 2018年6期2018-12-07
- 復(fù)雜站場(chǎng)長大區(qū)段遇列車緊追蹤電碼化電路的改造
SL20FMJ勵(lì)磁電路，KZ→1-2Ⅰ-ⅡWGGJF31-32→SL20FMJ1-4→SL20LXJF31-32→KF，SL20FMJ↑，圖 2 所示。圖1 列車運(yùn)行方向圖2 SL20FMJ勵(lì)磁與自閉電路列車由武威南Ⅱ場(chǎng)發(fā)出，壓入1-4Ⅰ-ⅡWG，1-4Ⅰ-ⅡWGGJ↓→1-4Ⅰ-ⅡWGGJF↓，溝通 1-3Ⅰ-ⅡWGJCJ勵(lì)磁電路，即 KZ→SL20FMJ31-32→1-3Ⅰ-ⅡWGGJF21-22（1-3Ⅰ-ⅡWG 空閑，1-3Ⅰ-ⅡWGJ↑→1-3Ⅰ
電氣傳動(dòng)自動(dòng)化 2018年5期2018-08-23
- 解決繼電式邏輯檢查電路混電的問題
檢查記錄繼電器勵(lì)磁電路2 原因分析初步分析，LJJC1組合柜的記錄繼電器JLJ來回跳動(dòng)，說明該繼電器勵(lì)磁電路中的的XF QKF的電源沒有完全斷開，存在與組合柜LJJC2 XFQKF混電的問題。圖2 閉塞分區(qū)邏輯檢查記錄繼電器及人工解鎖繼電器勵(lì)磁電路進(jìn)一步分析1114G及1130G邏輯檢查相關(guān)的其他電路，發(fā)現(xiàn)兩個(gè)閉塞分區(qū)人工解鎖繼電器RJJ的勵(lì)磁電路可能是造成混電問題的關(guān)鍵。經(jīng)分析研究，XF QKZ-GBJ-Q電源是一路條件電源，且1114G與1130的該條
城市建設(shè)理論研究（電子版） 2018年30期2018-05-08
- 一種新型車載HID燈電子鎮(zhèn)流器準(zhǔn)諧振拓?fù)溲芯?/a>
入電壓，Lm為勵(lì)磁電感，Q為開關(guān)管，開關(guān)管內(nèi)部存在反向并聯(lián)二極管D1，Cd為開關(guān)管輸出電容，T為匝數(shù)比為n的理想變壓器，D為輸出整流二極管，C為濾波電容，R為負(fù)載電阻，Vo為輸出電壓。圖3(b)所示為其工作時(shí)序波形圖，Vg為開關(guān)管驅(qū)動(dòng)脈沖波形，Vds為輸出電容電壓波形 (或開關(guān)管兩端電壓波形)，iLm為勵(lì)磁電感電流波形，ids為流過開關(guān)管的電流波形[7]。圖3 新型準(zhǔn)諧振HID電子鎮(zhèn)流器拓?fù)?.2 工作過程分析在一個(gè)開關(guān)周期Ts內(nèi)，新型準(zhǔn)諧振HID電子鎮(zhèn)流
微處理機(jī) 2017年2期2017-07-31
- 提速道岔電路中存在問題的分析與處理
一動(dòng)的1DQJ勵(lì)磁電路，如圖2、圖3所示。圖2 DWJ電路圖3 DWJ在1DQJ勵(lì)磁電路中串入接點(diǎn)條件為解決此問題，把JGAJ的條件不直接串在ZBHJ，串在QDJ電路中，如圖4所示。圖4 尖軌故障按鈕條件加在QDJ電路中經(jīng)過如上的修改，避免了按下尖軌故障按鈕直接讓ZBHJ吸起、使DWJ吸起、卡斷另一動(dòng)的1DQJ勵(lì)磁電路，此問題得到克服。2 按下雙動(dòng)道岔尖軌（芯軌）故障按鈕后，10臺(tái)轉(zhuǎn)轍機(jī)同時(shí)動(dòng)尖軌（芯軌）故障按鈕電路如上述修改完成，進(jìn)行試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)對(duì)五機(jī)雙動(dòng)
上海鐵道增刊 2017年1期2017-06-28
- 基于等效次級(jí)的直線感應(yīng)電機(jī)的電磁分析與參數(shù)辨識(shí)
級(jí)電流為零、但勵(lì)磁電感保持不變的空載試驗(yàn)要求。建立電磁場(chǎng)二維模型，解析計(jì)算次級(jí)材料相對(duì)磁導(dǎo)率對(duì)勵(lì)磁電感的影響；在勵(lì)磁電感不變的前提下，根據(jù)次級(jí)背板相對(duì)磁導(dǎo)率和勵(lì)磁電感的解析式，設(shè)計(jì)等效次級(jí)的幾何參數(shù)，通過有限元計(jì)算與試驗(yàn)測(cè)量進(jìn)行驗(yàn)證。該文在數(shù)學(xué)上對(duì)勵(lì)磁電感的表達(dá)式做了適當(dāng)化簡(jiǎn)，使其能夠適用于直線感應(yīng)電機(jī)的控制。直線感應(yīng)電機(jī) 參數(shù)辨識(shí) 空載試驗(yàn) 勵(lì)磁電感0 引言近年來直線感應(yīng)電機(jī)(Linear Induction Motor，LIM)的應(yīng)用越來越廣泛，對(duì)直線
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2017年11期2017-06-19
- 基于有限元分析的五相感應(yīng)電機(jī)參數(shù)計(jì)算
路算方法計(jì)算了勵(lì)磁電感，并與設(shè)計(jì)值進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果表明本文所用的電磁場(chǎng)計(jì)算方法準(zhǔn)確有效。五相感應(yīng)電機(jī) 參數(shù)計(jì)算 有限元 勵(lì)磁電感0 引言感應(yīng)電機(jī)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、運(yùn)行可靠、維修方便等優(yōu)點(diǎn)，且大功率電力電子技術(shù)的日益成熟又彌補(bǔ)了其在起動(dòng)、調(diào)速性能等方面的不足，隨著艦船綜合電力技術(shù)的發(fā)展，大容量感應(yīng)電機(jī)已成為艦船電力推進(jìn)的首選電機(jī)[1-2]，也使得多相感應(yīng)電機(jī)的重要地位日益凸顯出來。而多相電機(jī)發(fā)展的最初目的是為了解決三相電機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩低頻脈動(dòng)的問題，因?yàn)檗D(zhuǎn)矩脈動(dòng)的頻率
船電技術(shù) 2017年4期2017-05-24
- 雙端DCM模式反激變換器變壓器變比研究
原邊等效成一個(gè)勵(lì)磁電感和一個(gè)漏感的串聯(lián)。開關(guān)管S1和S2同時(shí)開通同時(shí)關(guān)斷。當(dāng)開關(guān)管導(dǎo)通時(shí)，原邊二極管和副邊二極管同時(shí)截止，負(fù)載電壓由電容維持，變壓器原邊電感電流開始線性上升[3]。開關(guān)管關(guān)斷時(shí)刻，原邊電流達(dá)到峰值:其中，Lm和L1分別為變壓器原邊繞組的勵(lì)磁電感和漏感，DC為開關(guān)管的占空比。圖1 雙端反激變換器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)2.2 雙端反激變換器的漏感效應(yīng)開關(guān)管S1和S2的關(guān)斷時(shí)的電路如圖2所示。在關(guān)斷瞬間，勵(lì)磁電感Lm和漏感L1中流過相同的電流,該電流經(jīng)二極管D
電氣開關(guān) 2017年4期2017-03-13
- 一種新型高增益升壓變換電路
為漏感；Lm為勵(lì)磁電感；S為開關(guān)管；D1為箝位二極管；C1為箝位電容；D0為輸出二極管；C0為輸出電容；R0為負(fù)載電阻?；隈詈想姼械男滦蜕龎鹤儞Q電路如圖1a所示。該電路在傳統(tǒng)耦合電感電路的基礎(chǔ)上，在開關(guān)管S和耦合電感副邊L2之間添加了箝位電容C1和箝位二極管D1。箝位電容C1有兩種用途：吸收漏感能量，有效抑制開關(guān)管的電壓尖峰；充當(dāng)電壓源，放電給負(fù)載，進(jìn)一步提升該電路的電壓增益。由于耦合電感可等效為：原副邊匝數(shù)比為n1/n2的理想變壓器,與勵(lì)磁電感Lm并聯(lián)
- 偽連續(xù)導(dǎo)電模式單電感雙輸出反激變換器
。變壓器模型由勵(lì)磁電感Lm和匝比為n∶1的理想變壓器構(gòu)成，開關(guān)管VSoa、二極管VD2、輸出電容Coa以及開關(guān)管VSob、二極管VD3、輸出電容Cob分別構(gòu)成變換器的輸出支路a和輸出支路b。圖1（b）為PCCM SIDO反激變換器的工作時(shí)序圖。由圖 1（a）和圖 1（b）可知，支路 a、b 共用同 1 個(gè)變壓器TF。在1個(gè)開關(guān)周期T內(nèi)，通過互補(bǔ)的時(shí)分復(fù)用信號(hào)Soa和Sob，使反激變壓器交替工作于支路a、b，其中，支路a復(fù)用時(shí)間為Ta，支路b復(fù)用時(shí)間為Tb，
電力自動(dòng)化設(shè)備 2015年1期2015-09-19
- 變壓器級(jí)聯(lián)的雙路均流準(zhǔn)諧振反激LED驅(qū)動(dòng)器
中變壓器原邊的勵(lì)磁電流會(huì)影響輸出均流精度，當(dāng)應(yīng)用于勵(lì)磁電感影響主電路工作狀態(tài)的拓?fù)?，例如LLC 電路時(shí)［18］，勵(lì)磁電流對(duì)均流精度的影響較大，同時(shí)每個(gè)變壓器都要滿足安規(guī)絕緣的要求，窗口利用率低、成本高.當(dāng)輸出功率小于100 W 時(shí)，準(zhǔn)諧振反激變換器由于成本低、性能高而得到了廣泛的應(yīng)用［19］，但在反激變流器中將變壓器原邊串聯(lián)［20］，電路工作于斷續(xù)模式，僅能實(shí)現(xiàn)各串LED 模塊的輸出功率相等而無法實(shí)現(xiàn)輸出均流.本文提出兩級(jí)變壓器級(jí)聯(lián)實(shí)現(xiàn)多路輸出均流的方法，
浙江大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2015年4期2015-08-10
- 逆變器前端倍壓LC諧振推挽式直流變換器
不需要留氣隙，勵(lì)磁電流小，使得開關(guān)管開通和關(guān)斷都是零電流。二極管承受最大電壓時(shí)輸出電壓，實(shí)現(xiàn)零電流開關(guān)。分析了各個(gè)階段的工作原理。推導(dǎo)了電路的電壓增益特性。驅(qū)動(dòng)電路采用UC3867 控制。制作了一臺(tái)逆變樣機(jī)，測(cè)試研制了電路分析的正確性與高效性。1 變換器工作原理1.1 變換器拓?fù)鋱D1 示出所述DC-DC 變換器的電路框圖。變換器原邊由主開關(guān)管（Q1，Q2），變壓器TX 初次側(cè)雙繞組組成。副邊由變壓器漏感Llk3和Cr組成的諧振環(huán)路和變換器的二次側(cè)，以及整流
電氣傳動(dòng) 2015年7期2015-06-10
- 雙耦合電感二次型高升壓增益DC-DC變換器
s1和Ls2、勵(lì)磁電感 Lm1和 Lm2、匝比為np1: ns1和 np2: ns2的理想變壓器構(gòu)成，n1=ns1/np1，n2=ns2/np2。二極管 VDc和電容 Cc組成無源無損吸收電路，在主開關(guān)管 S1關(guān)斷后，漏感 Ls2通過二極管VDc向吸收電容 Cc釋放能量，而漏感 Ls1通過二極管 VD1向吸收電容C1釋放能量。VDo1、VDo2為輸出二極管，C1為中間儲(chǔ)能電容，Co1、Co2為輸出濾波電容，Ro為負(fù)載電阻。為簡(jiǎn)化分析，假設(shè)（1）除反并聯(lián)二極
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2015年8期2015-04-10
- 瓷窯灣站64D半自動(dòng)閉塞結(jié)合電路設(shè)計(jì)探討
接車鎖閉繼電器勵(lì)磁電路2．采用YSG與SSLG的前接點(diǎn)并聯(lián)作為GDJ勵(lì)磁電路的聯(lián)鎖條件，如圖3所示。3 電路分析辦理接車進(jìn)路，進(jìn)路鎖閉(SJ↓)，進(jìn)站信號(hào)機(jī)開放(LXJF↑)，列車駛?cè)肫浣咏鼌^(qū)段時(shí)(YSGJ↓)，接車鎖閉繼電器JSBJ的勵(lì)磁電路被接通。JSBJ勵(lì)磁吸起后又接通其自保電路，直到列車完全越過進(jìn)站信號(hào)機(jī)，接車進(jìn)路解鎖，即SJ繼電器吸起時(shí)為止。圖3 改造的軌道繼電器勵(lì)磁電路JSBJ的勵(lì)磁吸起接通回執(zhí)到達(dá)繼電器HDJ電路，證明列車曾經(jīng)占用過進(jìn)站信號(hào)機(jī)
鐵道通信信號(hào) 2014年9期2014-11-27
- 基于LLC 直流變壓器（LLC-DCT）效率優(yōu)化的死區(qū)時(shí)間與勵(lì)磁電感設(shè)計(jì)
小的唯一參數(shù)是勵(lì)磁電感，勵(lì)磁電感感值越大，其損耗越小。所以根據(jù)橋臂間換流的死區(qū)時(shí)間可以算出一個(gè)滿足原邊開關(guān)管ZVS 開通的最大勵(lì)磁電感，認(rèn)為該勵(lì)磁電感值為最佳值。但該文沒提到死區(qū)時(shí)間的選取，這導(dǎo)致勵(lì)磁電感和死區(qū)時(shí)間存在無數(shù)組解，而其他文獻(xiàn)中以PWM 變換器中的經(jīng)驗(yàn)，認(rèn)為保證橋臂不直通的情況下，死區(qū)時(shí)間越小，效率越高。本文在第2 節(jié)中仔細(xì)分析了原副邊電流有效值、開關(guān)損耗和死區(qū)時(shí)間的關(guān)系，推出了定量表達(dá)式，最終從損耗和死區(qū)時(shí)間的曲線圖上得到了效率最佳化的死區(qū)時(shí)
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2014年10期2014-11-25
- 一種新型非調(diào)節(jié)隔離DC-DC變換器
。該變換器利用勵(lì)磁電感電流獲得一次開關(guān)的零電壓開通，同時(shí)，由變壓器二次漏感和諧振電容組成的回路[12,13]實(shí)現(xiàn)了二極管的零電流關(guān)斷，消除了二極管的反向恢復(fù)損耗，同時(shí)減小了二極管的電壓應(yīng)力。變壓器一次側(cè)采用半橋結(jié)構(gòu)，開關(guān)管的電壓鉗位在輸入電壓，減小了開關(guān)管的電壓應(yīng)力，可通過選擇較低導(dǎo)通電阻的MOSFET，以減小導(dǎo)通損耗。二次側(cè)二極管的電壓鉗位在輸出電壓，不受占空比的影響。本文詳細(xì)分析了該變換器的工作模式，進(jìn)行了穩(wěn)態(tài)分析，并給出了變換器的軟開關(guān)實(shí)現(xiàn)條件。最后
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2014年12期2014-11-15
- 副邊雙諧振軟開關(guān)全橋直流變壓器研究
的理想變壓器、勵(lì)磁電感Lm和副邊漏感Llk組成，勵(lì)磁電感Lm遠(yuǎn)大于漏感Llk；圖2 副邊諧振周期對(duì)SDR-FB DCX工作模式的影響Fig.2 Influence of secondary side resonant period on operational modes of SDR-FB DCXc.諧振電容Cr1和Cr2具有相同的電容值（Cr1=Cr2=Cr）。SDR-FB DCX在半個(gè)開關(guān)周期內(nèi)具有4個(gè)工作模態(tài)，圖3為其原、副邊主要工作波形。圖3 S
電力自動(dòng)化設(shè)備 2014年2期2014-09-27
- 小軌道報(bào)警電路常見故障分析
段的XGBJ的勵(lì)磁電路共有4條。1）在軌道電路正常、無車占用3525G軌道電路區(qū)段時(shí)，通過衰耗盒c31、a31給3525G區(qū)段XGBJ的線圈1、2提供電源條件，使其勵(lì)磁吸起。2）當(dāng)列車順向占用3513G軌道電路區(qū)段時(shí)，通過3513G區(qū)段組合（QZ2-5）內(nèi)的QGJ第4組后節(jié)點(diǎn)引入QKZ，與3525G區(qū)段XGBJ的自身4節(jié)點(diǎn)引入的QKF給3525G區(qū)段的XGBJ供電，使其勵(lì)磁吸起，同時(shí)為RC阻容盒充電。3）當(dāng)列車占用3525G軌道區(qū)段時(shí)，通過3525G區(qū)段組
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2014年2期2014-07-13
- 超導(dǎo)磁體液氦注入口結(jié)冰現(xiàn)象的處理方法
氦注入口旁邊的勵(lì)磁電極插口，但打開這個(gè)口卻發(fā)現(xiàn)，內(nèi)管壁同樣有結(jié)冰現(xiàn)象，勵(lì)磁電極無法插入，無論如何操作，最后失超的可能性都非常大。2 故障分析經(jīng)過分析、查證，找到了結(jié)冰的原因：上一次補(bǔ)充液氦時(shí)，由于磁體原裝的液氦注入口封閉桿的固定螺帽破裂，補(bǔ)充液氦的技術(shù)人員就用他們的備用封閉桿代替，但由于備用封閉桿密封不嚴(yán)，于是空氣進(jìn)入致使液氦注入口結(jié)冰，因密封不嚴(yán)的備用封閉桿沒有及時(shí)更換，導(dǎo)致結(jié)冰現(xiàn)象越來越嚴(yán)重，最后連與液氦注入口相通的勵(lì)磁電極插口也結(jié)冰了。3 故障排除對(duì)
醫(yī)療衛(wèi)生裝備 2014年10期2014-03-09
- 關(guān)于計(jì)算機(jī)聯(lián)鎖與計(jì)軸自動(dòng)站間閉塞結(jié)合探討
電器BZBJ↑勵(lì)磁電路:KZ→JSYJ↑→LFZJ↑→FSBJ↑→BZBJ1-4↑→KF;圖1 計(jì)軸自動(dòng)站間閉塞與聯(lián)鎖結(jié)合電路圖BZBJ的勵(lì)磁吸起,為發(fā)車站BSAJ的吸起作了準(zhǔn)備;發(fā)車進(jìn)路鎖閉后,FSBJ↓,切斷BZBJ勵(lì)磁電路,在BZBJ緩放期間,接通了BSAJ。勵(lì)磁電路: KZ→JSYJ↑→LFZJ↑→FSBJ↓→BZBJ↑→BSAJ1-4↑→QGJ↑→KF。以上電路模擬了“請(qǐng)求發(fā)車”工作過程。*接車站:接車站收到“請(qǐng)求接車”信息后, HDJ↑,使得本
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2014年4期2014-02-21
- 64D半自動(dòng)閉塞調(diào)試
鈴鳴響。HDJ勵(lì)磁電路（3）甲站斷開BSAJ的1、4線圈直流24V電源，BSAJ落下，使得本站的ZDJ↓→使得乙站ZXJ↓（4）乙站的ZXJ↓后，HDJ緩放落下，在緩放落下的時(shí)間內(nèi)，利用ZXJ↓，HDJ↑使得本站的TJJ↑并自閉，在TJJ↑與HDJ吸起緩放的時(shí)間內(nèi)使得本站FDJ↑（阻容充電）→使得甲站的FXJ↑（5）由于甲站負(fù)線繼電器FXJ↑、選擇繼電器XZJ↑（自閉），使得本站的準(zhǔn)備開通繼電器ZKJ↑（阻容充電并自閉）ZKJ勵(lì)磁電路（6）甲站ZKJ↑自閉
科技致富向?qū)?2013年19期2013-11-19
- 大功率全橋串聯(lián)諧振充電電源理論設(shè)計(jì)
7]：伏秒數(shù)，勵(lì)磁電感，漏感，耐壓，功率。在本設(shè)計(jì)中，由于變壓器初級(jí)輸入電壓為1.2 kV，次級(jí)期望輸出電壓達(dá)到36 kV，因此，變比設(shè)計(jì)為30。在充電過程中，負(fù)載電容實(shí)質(zhì)是一個(gè)變阻抗負(fù)載，隨著充電電壓增加，其阻抗不斷降低，因此，變壓器達(dá)到最大伏秒數(shù)應(yīng)該在充電的后期。因此，伏秒數(shù)為：V0T=1.2k×30.2 μs=36.24 mV.s （9）在實(shí)際設(shè)計(jì)中，考慮一定裕量，伏秒數(shù)取45 mV.s。由于負(fù)載阻抗不斷變化，很難獲得勵(lì)磁電感和漏感計(jì)算的解析表達(dá)式，
電子設(shè)計(jì)工程 2013年8期2013-09-25
- 淺談場(chǎng)聯(lián)電路故障處理的方法與技巧
②室內(nèi)JGJF勵(lì)磁電路不正常;③1ZCJF第2組接點(diǎn)接觸不良。要關(guān)閉出發(fā)信號(hào)，就證明LXJ↓，LXJ↓的條件是:1ZCJF↓或1ZCJF第4組接點(diǎn)不良。如圖3、圖4所示。圖2 新鄉(xiāng)北場(chǎng)辦理發(fā)車進(jìn)路電路圖2．排除法。對(duì)JGJF↓的原因:①檢查JGJF勵(lì)磁電路正常，JGJF良好;②室外檢查JGJF區(qū)段無異常，軌道電壓未發(fā)生波動(dòng)。排除第1和第2種情況后，第3種情況1ZCJF不良的可能性較大。而LXJ↓的條件是1ZCJF↓，因此可以判斷是1ZCJF↓或接點(diǎn)不良造成
鐵道通信信號(hào) 2012年3期2012-11-27
- 帶氣隙鐵心電流互感器的頻率響應(yīng)特性
側(cè)后勵(lì)磁支路的勵(lì)磁電感和勵(lì)磁電阻;R2是二次側(cè)繞組的電阻，iR是二次側(cè)圖3 CT低頻等值電路負(fù)載電阻支路的電流，uR是二次側(cè)負(fù)載電阻上的電壓。由式(3)可得Ac(s)，即CT的電流傳遞函數(shù)的表達(dá)式:將s=jω代入式(4)，CT的傳遞函數(shù)并化簡(jiǎn)可得下式:顯然，ωL就是-3dB截止角頻率，對(duì)應(yīng)的截止頻率CT工作在低頻條件下時(shí)，通常Rm?R+R2，因此CT的傳遞函數(shù)，即式(4)可簡(jiǎn)化為3 帶氣隙CT的頻率響應(yīng)特性歸算至二次側(cè)的勵(lì)磁電感可表示為其中，μeq是氣隙鐵
重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2012年6期2012-08-13
- 關(guān)于ZPW-2000A站聯(lián)電路模擬試驗(yàn)的思考
圖紙分析1GJ勵(lì)磁電路只采了GJF(鄰)↑條件，而供 GJ(鄰)勵(lì)磁的站聯(lián)條件4電壓正常，繼電器動(dòng)作也正確，2GJ的狀態(tài)變化不應(yīng)造成1GJ失磁↓，因此懷疑1GJ勵(lì)磁電路誤采了2GJ↑條件。檢查配線卻發(fā)現(xiàn)多采了 DJF(鄰)↑條件，查看 DJ(鄰)為↓，QZH零層也測(cè)不到經(jīng)本站BG的1GJ兩組后接點(diǎn)送來的站聯(lián)條件2的電壓，電路如圖2所示。圖2 鄰站1GJ勵(lì)磁電路至此再檢查本站配線，最終發(fā)現(xiàn)側(cè)面09-9與05-18的連線錯(cuò)誤配至04-18，1GJ↑時(shí)不影響工作
上海鐵道增刊 2011年1期2011-06-19
- 烏魯木齊西站駝峰場(chǎng)調(diào)車信號(hào)錯(cuò)開故障分析
3DXJ繼電器勵(lì)磁電路因?yàn)?49#道岔DBJ落下而無法勵(lì)磁，編3線調(diào)車信號(hào)無法正常開放。如圖1所示，此時(shí)由于449#道岔DBJ落下，449#道岔DBJ第5組落下接點(diǎn)接通IV2DXJ勵(lì)磁電路，造成編2線的調(diào)車信號(hào)錯(cuò)誤開放。3 解決建議為了解決這一調(diào)車信號(hào)錯(cuò)誤開放的故障，建議變更原烏魯木齊西站II場(chǎng)與烏魯木齊西站峰尾場(chǎng)場(chǎng)間聯(lián)系電路設(shè)計(jì)（449#道岔控制、表示條件在烏魯木齊西站峰尾場(chǎng)），在烏西II場(chǎng)機(jī)械室44-8（L27）增加一個(gè)449#道岔的FBJ（FBJ的勵(lì)
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2011年3期2011-05-08
- 閉環(huán)電碼化切頻電路改進(jìn)方案的探討
繼電器ZPJ的勵(lì)磁電路，利用ZPJ緩吸2 s的時(shí)間特性，發(fā)送盒向軌道發(fā)送2 s載頻為-1的25.7 Hz鎖頻碼，經(jīng)過2 s后ZPJ吸起，根據(jù)前方出站信號(hào)機(jī)的顯示，改發(fā)與該信號(hào)機(jī)顯示相符的低頻信息碼。但對(duì)于如圖1所示的B1G區(qū)段而言，由股道（1G、2G、3G、IVG、VG、6G任何一股道）發(fā)車時(shí)，載頻為下行線頻率1700-2 Hz，接至由玉門南方面發(fā)來的列車時(shí)，載頻為上行線頻率2000-2 Hz，原設(shè)計(jì)中只考慮到上行接車時(shí)2000-2 Hz的載頻。同時(shí)，在圖
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2010年1期2010-07-13
- 95型二線制改變運(yùn)行方向電路改進(jìn)探討
正向發(fā)車的KJ勵(lì)磁電路因打雷等原因造成瞬間停電落下后,必須待整個(gè)區(qū)間空閑 13s后才能重新吸起,對(duì)行車效率造成較大影響。這種情況主要發(fā)生在站間距離較長時(shí),后發(fā)列車必須等待很長時(shí)間,即前行列車出清兩站大區(qū)間后,JQJF2↑才能重新開放出站信號(hào)。2.電容、輔助辦理、“雙發(fā)”輔助辦理困難。①電容 C1處于不間斷充電狀態(tài),容易損壞,如果C1失效將無法正常辦理改方;②原電路設(shè)計(jì)(6502電氣集中)輔助按鈕繼電器吸起時(shí)間完全由人工決定,而計(jì)算機(jī)聯(lián)鎖系統(tǒng)只對(duì)繼電器驅(qū)動(dòng)
鐵道通信信號(hào) 2010年5期2010-05-14